2-50MK-Ⅱ гиряторлық ұнтақтағыштардың 65 жиынтығы бар біздің үш тұтынушы. Бұл модель 1999 жылдың тамыз айында пайдалануға берілді. Операциядан кейін барлық қондырғылар қалыпты әрекет етті. Ол үлкен ұсақтау коэффициенті мен жоғары өнімділіктің арқасында бұл жобада жасанды құм мен тасты өңдеуге арналған негізгі жабдыққа айналды. Алайда ұсақтағыштың негізгі біліктерінің бірі 14 жылдың 2001 қарашасына дейін ұсату кезінде сынған. Теориялық жұмыс уақыты тек екі жыл үш айды құрады. Алайда, жоба бөлімінің нақты өндірістік жағдайы - жабдықтың екі түрі бір уақытта пайдаланылатындығында. Ешқашан ешқашан бірге жүгірген емес. Сондықтан, неғұрлым нақты теориялық жұмыс уақыты бір жылдан артық болуы керек. Келісімшартқа сәйкес, зауыттың негізгі осьтік міндеттемелерді орындау мерзімі 18 айды құрайды, ал үш шатқалдың Сяаньси құмтасының жобалық бөлімі де келісім негізінде Svedala компаниясының зауыт өкілімен 2 айдан астам уақыт араласып келеді, бірақ түпкілікті себеп - зауыттың өтемақысын ала алмаған және жеткіліксіз. Шын мәнінде, үйде және шетелде көптеген ұқсас машиналар түрлерін қолдануға және фабриканың құрылғыны қайта жаңартуға сәйкес негізгі білікті мұндай қысқа мерзімде бұзуға болмайды. Негізгі біліктің қалыптан тыс сынғанын байқау қиын емес. Бұл уақытта ол үш шатқал бөгетінің бетон құю кезі де болды. Осы сөндіргіштің негізгі білігі сынғаннан кейін, екіншісінің жағдайы да бізді алаңдатуға мәжбүр етті. Егер екіншісінде қысқа уақыт ішінде осындай жағдай болса, нәтиже елестетуге батылы жетпейді. Негізгі біліктің импорттық бағасы 2.3 миллион юаньға жетеді, ал жеткізу мерзімі де ұзағырақ (ең жылдамы - 6 ай). Негізгі біліктің жобалық ақауларынан басқа, жоба бөлімі негізгі біліктің импорттық жоспарынан бас тартты, ұйымның Малайзиядағы техникалық әлеуетін зерттеп, оның ұлттық өндірісінің мүмкіндіктерін қолданып көрді.
Кейінгі бөлшектеу мен тексеруде біз негізгі біліктің сынған бөлігі жоғарғы біліктің диаметрі Φ489 біліктің диаметріне 630 доғаға ауысу аймағында пайда болғанын анықтадық және бұл өтпелі аймақ бастапқыда кернеу болуы керек орын болған. салыстырмалы түрде шоғырланған. Сынудың үлгісін алып, оны электронды микроскопиялық сканерлеу арқылы талдай отырып, сыну беті дегеніміз - сыртқы күш әсерінен пайда болатын сынғыш сынықтан гөрі, негізгі біліктің оны қолданудың тиімді уақытына жетуінен болатын шаршау сынуы. Толық талдаудан және демонстрациядан кейін біз бұл модель 42-50 типті айналмалы ажыратқыштың модификациясы деген қорытындыға келдік. Негізгі біліктің кеңеюінен және беру диаметрінің ұлғаюынан басқа, қалған позициялар сәйкесінше өзгертілмеген. Сондықтан жем диаметрінің өсуіне байланысты машинаның ұсату коэффициенті 42-50 типіне қарағанда үлкенірек болады. Сондықтан негізгі біліктің тіреу күші көбейтілді, бірақ басты біліктің диаметрі сәйкесінше ұлғайтылмады. Сонымен қатар, негізгі біліктің ұзындығы ұзарған сайын, негізгі біліктің сынған нүктесі сәйкесінше көбейетін момент моменттері өседі. Сынған қозғалыстың нақты жағдайынан негізгі біліктің доғаға ауысу аймағы біліктің иілу моменті ең үлкен аймақ және кернеу салыстырмалы түрде шоғырланған аймақ болып табылады. Сондықтан, бұл сонымен қатар бүкіл негізгі біліктің ең әлсіз аймағы. Егер негізгі білік сыртқы күштерге төтеп бере алмағандықтан үзілсе, жарылған жер әлсіз жерде болуы керек. Мына суретті қараңыз:
Негізгі біліктің сынуының негізгі себебін тапқаннан кейін, біз негізгі біліктің сыну ықтималдығын қалай азайтуға болатындығын зерттей бастадық. Негізгі біліктің сынуын болдырмау үшін шикізат берілісінің диаметрін басқарудан басқа, негізгі біліктің иілу беріктігін арттыру және доғалық аймақтан өтетін негізгі біліктің кернеу концентрациясының коэффициентін азайту екі өте тиімді жол болып табылады. Негізгі біліктің иілу беріктігін арттыру үшін, негізгі біліктің ұзындығын өзгерту мүмкін болмаған жағдайда, біліктің жоғарғы диаметрі мен өтпелі доғаның радиусын ұлғайту қажет. Алайда, негізгі біліктің жоғарғы білігінің диаметрін ұлғайту басқа байланысты бөлшектерді жинаудың бірқатар мәселелерін тудырады, олар жұмыс істемейді. Сондықтан өтпелі доғаның дөңгелектелген бұрыштық өлшемін ұлғайту тиімді. Ал негізгі біліктің кернеулер жиынтығындағы коэффициенттерді азайту үшін тек өтпелі доғалық филе өлшемі бойынша жасауға болады. Теориялық тұрғыдан кроссовер доғасының филе мөлшерін ұлғайту арқылы негізгі осьтің кернеуді орталықтандыру коэффициентін жақсартуға болады. Сіз оны жақсартуға болатындығын тек егжей-тегжейлі есептеулер арқылы біле аласыз; негізгі осьтік кроссовер доғасының беріктігін арттыру және бетіндегі стрессті азайту. Біздің егжей-тегжейлі есептеулеріміз арқылы біз біліктің өтпелі доғасының өлшемін R160mm-ден R285mm-ге дейін ұлғайтуға болатындығын анықтадық, бұл басқа бөлшектердің құрастырылуына әсер етпейді. R / d = 160/489 = 0.32> 0.25 бастапқы дөңгелек доға филе өлшемінің негізгі біліктің d-кіші білік диаметріне қатынасы болғандықтан, Механикалық жобалау нұсқаулығынан r / d үлкен болған кезде белгілі 0.25 қарағанда Өтпелі доғаның филе өлшемін ұлғайту бұл аймақтағы шаршау кернеуінің кернеу коэффициентін төмендете алмайды. Сондықтан өтпелі доғаның бұрыштық өлшемінің ұлғаюы аймақта орнатылған кернеулер жағдайын өзгерткен жоқ. Алайда, өтпелі доғаның дөңгелектелген бұрыштық өлшемін ұлғайту арқылы негізгі біліктің көлденең қимасының радиалды өлшемін ұлғайтуға болады. Сондықтан негізгі біліктің иілу күшін арттыруға болады. Бас біліктің доға арқылы өту аймағының беріктігі мен беттік дәлдігін арттыру арқылы аймақтағы кернеулер концентрациясын да азайтуға болады. Осылайша, негізгі біліктің доға арқылы өту аймағының иілу кедергісін жақсартуға болады, сол арқылы осы аймақта сыну ықтималдығы азаяды.
Сондықтан басты біліктің қиылысу доғаның аймағында иілу беріктігі мен кернеу концентрациясын жақсарту және сонымен бірге негізгі біліктің дәлдігін арттыру үшін негізгі біліктің өтпелі доғасының дөңгелектелген бұрыштық өлшемін R285мм-ге дейін ұлғайтуға шешім қабылдадық. доға аймағын кесіп өту.
Доғалық филеден өтетін негізгі біліктің өлшемін ұлғайту басты біліктің иілу беріктігін арттыратындығын байқау қиын емес, сондықтан осы мақаланың егжей-тегжейлі тексерісі алынып тасталады.
Сонымен қатар, негізгі біліктің жарылып кетуіне жол бермеу үшін оны негізгі біліктің жалпы механикалық қасиеттерін жақсарту үшін негізгі біліктің материалын өзгерту арқылы қол жеткізуге болады, осылайша негізгі біліктің жалпы беріктігін жақсарту және күшейту мақсатына жету үшін негізгі біліктің иілу беріктігі. Содан кейін сынған негізгі біліктің материалды-механикалық қасиеттері бойынша сынамалар талдауы мен эксперименттер жүргізіп, өнімділігі жоғары және сапалы материалдарды табу үшін оларды елдегі әртүрлі маркалы легирленген құрылымдық болаттардың механикалық қасиеттерімен салыстыра аламыз. Егер оны табу мүмкін болса, онда негізгі білік елінің өндірісі үшін жағдайлар негізінен болады.
Gyratory Crusher негізгі білік материалын таңдау
Үлгілерді алу және химиялық талдау жүргізу арқылы негізгі химиялық компоненттер мыналар:
элемент | C | Si | Mn | P | S | Cr | Ni | Mo | V | Cu |
Мазмұны % | 0.42 | 0.27 | 0.98 | 0.009 | 0.005 | 0.67 | 0.57 | 0.25 | 0.05 | 0.22 |
«Механикалық жобалау жөніндегі нұсқаулықты» тексеріп, оны отандық легирленген құрылымдық болат маркаларымен салыстырғаннан кейін оның химиялық құрамы 40CrMnMo-ға ұқсас.
Сынамаларды іріктеу және механикалық өнімділік сынауларын жүргізу арқылы осы гиряторлы ұсатқыштың негізгі білігінің нақты механикалық қасиеттері келесідей:
созылу күші (МПа) | Шығу нүктесі (МПа) | Ұзарту (%) | Аумақтың төмендеу жылдамдығы (%) | Соққы қуаты (J) | Қаттылық (HB) | |
Test 1 | 992 | 854 | 12 | 51 | 56 | 209 |
Test 2 | 1006 | 866 | 11 | 54 | 60 | 207 |
AVG. | 999 | 860 | 11.5 | 52.5 | 58 | 208 |
«Механикалық жобалау жөніндегі нұсқаулықты» қарастырып, тиісті отандық өндірушілермен кеңескеннен кейін, біздің елімізде ұсақтағыштар мен лифтілердің негізгі біліктерінде негізінен материалдардың төрт түрі қолданылады. Олар: 20CrNiMo, 40CrNiMoA, 40CrMnMo, 42CrMo. Олар 42CrMo сияқты механикалық қасиеттерге ие.
материал | созылу күші (МПа) | Шығу нүктесі (МПа) | Ұзарту (%) | ауданның төмендеу жылдамдығы (%) | Соққы қуаты (J) | Қаттылық (HB) |
20КрНиМо | 980 | 785 | 9 | 40 | 47 | ≤219 |
40CrNiMoA | 980 | 835 | 12 | 55 | 78 | ≤269 |
40CrMnMo | 980 | 785 | 10 | 45 | 63 | ≤217 |
42CrMo | 1080 | 930 | 12 | 45 | 63 | ≤247 |
20CrNiMo соғу және термиялық өңдеу қасиеттеріне ие. Карбюрлеу және сөндіру процестерін қолданғанда, ол жақсы беріктік, жоғары беріктік және мойынтіректің қосылыстың тозуға төзімділігі сипаттамаларына ие болуы мүмкін. Шағын типтегі айналмалы ажыратқыштарды қолданған дұрыс. Оларды өте үлкен емес айналмалы ажыратқыштарда қолдану керек. Атап айтқанда, жоғарғы жағында втулкасы бар құрылымның бұл түрі карбюратор мен сөндіру процестерін қолдануды қажет етпейді.
40CrMnMo үлкен ажыратқыштар мен лифттердің негізгі біліктеріне қолданылуы мүмкін. Оның беріктілігі, беріктігі және қаттылығы жақсы. Егер ол өнімділік стандарттарына жауап бере алса, бұл жақсы таңдау болуы керек. Алайда, бұл материал сутекке өте сезімтал және сутектің мортылуын, яғни ақ дақтарды оңай тудырады. Өндіріс процесінде оны бақылау өте қиын, сондықтан оны сирек қолданады;
42CrMo үлкен ажыратқыштар мен лифттердің негізгі біліктерінде кеңінен қолданылады. Оның беріктігі мен беріктігі жоғары. Оның көмегімен сөндіргіштің негізгі білігін жасауға болады, бірақ оның беріктігі 40CrNiMoA-дан сәл төмен;
40CrNiMoA сонымен қатар ірі сөндіргіштер мен лифттердің негізгі біліктерінде кеңінен қолданылады. Оның беріктілігі, беріктігі және қаттылығы жақсы. Негізгі механикалық қасиеттері бастапқы сөндіргіш білігіне қарағанда жақсы. Оның өндірістік процесі жетілген және механикалық өнімділігі тұрақты. Бастапқы білік материалын ауыстыру өте дұрыс болуы керек.
Сондықтан, жоғарыда айтылған талдау мен салыстырудан кейін және тиісті мамандармен кеңескеннен кейін біз ақыр соңында негізгі елдің материалы ретінде 40CrNiMoA-ны таңдадық.