Penghancur benturan besar memiliki keunggulan struktur sederhana, rasio penghancuran besar, dan efisiensi tinggi. Ini banyak digunakan di pertambangan, semen, metalurgi, tenaga listrik, bahan tahan api, kaca, dan industri kimia. Batang pukulan crusher adalah salah satu kunci dan bagian crusher berdampak besar yang mudah aus. Itu dipasang ke rotor penghancur dengan irisan. Selama pengoperasian mesin penghancur, rotor berputar berkecepatan tinggi menggerakkan batang penghancur untuk memecahkan bijih yang dihancurkan dengan kecepatan linier 30 hingga 40 m / s. Ukuran blok bijih kurang dari 1500m m, dan keausannya sangat serius. Gaya tumbukan sangat besar, sehingga diperlukan batang tiup penghancur yang memiliki ketahanan abrasi dan ketahanan benturan yang tinggi.
Meskipun baja mangan tinggi tradisional memiliki ketangguhan yang lebih tinggi, ketahanan aus tidak tinggi, dan konsumsi keausan terlalu besar. Meskipun besi tuang kromium tinggi biasa memiliki kekerasan yang sangat tinggi, namun tidak cukup tangguh dan mudah pecah. Bertujuan pada kondisi kerja dan karakteristik struktural yang besar bagian aus penghancur benturan, kami mengembangkan pelat besi cor kromium tinggi dengan ketahanan aus komprehensif tinggi berdasarkan besi cor kromium tinggi biasa yang ada dengan mengoptimalkan desain komposisi dan proses perlakuan panas. Masa pakai lebih dari 3 kali baja mangan tinggi biasa.
Desain Material Pukulan Penghancur Kromium Tinggi
Elemen Karbon
Karbon adalah salah satu elemen kunci yang mempengaruhi sifat mekanik material, terutama kekerasan material, dan ketangguhan impak. Kekerasan material meningkat secara signifikan dengan peningkatan kandungan karbon, sedangkan ketangguhan impak menurun secara signifikan. Dengan bertambahnya kandungan karbon, jumlah karbida dalam besi cor kromium tinggi meningkat, kekerasan meningkat, ketahanan aus meningkat tetapi ketangguhan menurun. Untuk mendapatkan kekakuan yang lebih tinggi dan memastikan ketangguhan yang memadai, kandungan karbon dirancang 2.6% ~ 3%.
Elemen Chromium
Kromium adalah elemen paduan utama dalam besi tuang kromium tinggi. Dengan meningkatnya jumlah kromium, jenis karbida berubah, dan kekerasan dapat mencapai HV 1300 ~ 1800. Dengan meningkatnya jumlah kromium yang terlarut dalam matriks, jumlah austenit yang tertahan meningkat dan kekerasan menurun. Untuk memastikan ketahanan aus yang tinggi, mengendalikan C r / C = 8 ~ 10 dapat memperoleh lebih banyak karbida eutektik jaringan yang rusak. Pada saat yang sama, untuk mendapatkan ketangguhan yang lebih tinggi, kandungan kromium dirancang menjadi 25- -27%.
Elemen Molibdenum
Molibdenum sebagian larut ke dalam matriks dalam besi tuang kromium tinggi untuk meningkatkan kemampuan pengerasan; sebagian membentuk karbida MoC untuk meningkatkan kekerasan mikro. Penggunaan gabungan molibdenum dan mangan, nikel, dan tembaga akan memberikan kemampuan pengerasan yang lebih baik untuk bagian berdinding tebal. Karena blow bar crusher tebal, mengingat harga Ferro molybdenum lebih mahal maka kandungan molybdenum dikendalikan pada kisaran 0.6% sampai 1.0%.
Elemen Nikel dan Tembaga
Nikel dan tembaga adalah elemen utama dari matriks penguatan larutan padat, yang meningkatkan kekerasan dan ketangguhan besi cor kromium. Keduanya adalah elemen pembentuk non-karbon, dan semuanya dilarutkan menjadi austenit untuk menstabilkan austenit. Ketika jumlahnya besar, jumlah austenit yang ditahan meningkat dan kekerasan menurun. Mengingat biaya produksi dan kelarutan tembaga dalam austenit dibatasi, maka kadar nikel dikontrol menjadi 0% hingga 4%, kadar tembaga dikontrol pada 1.0% hingga 0%.
Silikon, Elemen Mangan
Silikon dan mangan adalah elemen konvensional dalam besi tuang kromium tinggi, dan peran utamanya adalah deoksidasi dan desulfurisasi. Silikon mengurangi pengerasan tetapi meningkatkan titik M; pada saat yang sama, silikon menghalangi pembentukan karbida, yang kondusif untuk mempromosikan grafitisasi dan pembentukan ferit. Jika konten terlalu tinggi, kekerasan matriks akan sangat berkurang, sehingga kandungan silikon dikontrol menjadi 0.4% hingga 1.0%. Mangan memperluas wilayah fase austenit besi tuang kromium tinggi, larut dalam austenit, meningkatkan kemampuan pengerasan, dan mengurangi suhu transformasi martensit. Ketika kandungan mangan meningkat, jumlah austenit sisa meningkat, kekerasan menurun, dan ketahanan abrasi terpengaruh. Oleh karena itu, kandungan mangan dikontrol menjadi 0% hingga 5%.
Elemen Lainnya
S. P adalah elemen berbahaya, yang umumnya dikendalikan di bawah 0.05% dalam produksi. RE, V, T i ditambahkan sebagai pengubah senyawa dan inokulan senyawa untuk menghaluskan butir, membersihkan batas butir, dan meningkatkan ketangguhan impak besi tuang kromium tinggi.
Komposisi bahan blow bar chromium crusher tinggi
C | Cr | Mo | Ni | Cu | Si | Mn | S | P |
2.6-3.0 | 25-28 | 0.6-1.0 | 0.4-1.0 | 0.6-1.0 | 0.4-1.0 | 0.5-1.0 | ≤ 0.05 | ≤ 0.05 |
Proses Produksi Batang Pukulan Penghancur Kromium Tinggi
Berat blow bar crusher adalah sekitar 285kg, dan dimensinya ditunjukkan pada Gambar. Untuk memastikan persyaratan pemasangan batang tiup, jumlah deformasi tekukan pada bidang batang tiup adalah ≤ 2m m. Karena permukaan bilah tiup sangat tinggi, tidak boleh ada cekungan atau tonjolan. Untuk memastikan kepadatan pengecoran, kami menggunakan cetakan pasir resin berkekuatan tinggi. Tingkat penyusutan linier adalah 2.4% hingga 2.8%. ΣF dalam: ΣF horizontal: ΣF lurus = 1: 0.75: 1.1 untuk desain. Ini mengadopsi penuangan miring tipe horizontal, dan pada saat yang sama, ini membantu penambah pemanasan dan pemanasan dan besi pendingin eksternal langsung, dan hasil proses dikontrol pada 70% ~ 75%.
Selama proses produksi uji coba, kami telah mengadopsi tiga proses pemodelan yaitu Gambar 2, Gambar 3, dan Gambar 4. Setelah dilakukan pengecoran dan penggilingan, ditemukan bahwa plate hammer yang dihasilkan pada proses Gambar 2 dan Gambar 3 memiliki perbedaan yang berbeda. derajat depresi permukaan dan deformasi lentur. Metode memperbesar riser tidak dapat menghilangkan depresi permukaan dan deformasi tekukan, yang gagal memenuhi persyaratan pemasangan.
Berdasarkan ringkasan pengalaman produksi percobaan dari proses pencetakan pada Gambar 2 dan Gambar 3, kami memutuskan untuk menggunakan proses pencetakan miring miring pencetakan yang ditunjukkan pada Gambar 4, permukaan palu setelah pengecoran dan penggilingan tidak memiliki depresi dan pembengkokan. deformasi, dan deformasi ≤ 2m m Untuk memenuhi persyaratan instalasi. Proses pembuatannya secara spesifik adalah sebagai berikut: Setelah cetakan pasir dibuat secara horizontal menjadi sebuah kotak, salah satu ujung cetakan pasir diangkat hingga ketinggian tertentu hingga membentuk sudut kemiringan tertentu. Sudut kemiringan umumnya dikontrol antara 8 dan 20 °). Besi cair dimasukkan dari pintu gerbang, dan besi cair pertama-tama memasuki rongga untuk mencapai titik terendah. Ini pertama kali dipadatkan oleh efek dingin dari besi yang didinginkan secara eksternal. Tekanan hingga riser mencapai maksimum ketika diisi dengan besi cair, dan riser akhirnya mengeras untuk mencapai pemadatan berurutan, sehingga diperoleh pengecoran dengan struktur padat dan tidak ada penyusutan.
1000k g tungku listrik frekuensi menengah (lapisan tungku pasir kuarsa) digunakan untuk produksi peleburan. Batu kapur + bahan slagging komposit pecahan kaca ditambahkan sebelum peleburan. Setelah sebagian besar muatan dicairkan, terak dihilangkan, dan kemudian ferrosilicon dan ferromangan ditambahkan untuk deoksidasi. Kawat aluminium dilepaskan setelah deoksidasi akhir, dan suhu leleh dikontrol pada 1500 hingga 1 ° C.
Untuk lebih meningkatkan ketahanan abrasi komprehensif dari pelat hammer, kami meningkatkan morfologi karbida besi cor kromium tinggi melalui modifikasi komposit dan proses perawatan inokulasi, mengurangi inklusi, memurnikan besi cair, butiran halus, dan meningkatkan konsistensi lintas- struktur bagian dan kinerja coran tebal dan berat. Operasi spesifiknya adalah: panaskan dulu sendok sampai 400 ~ 600 ℃, dan tambahkan sejumlah tertentu pengubah senyawa R e - A 1 — B i — M g dan senyawa hamil senyawa V —T i — Z n ke dalam sendok sebelum dituangkan.
Inokulan, besi cair dituangkan ke dalam sendok, dan agen pengumpul terak dibuang, sehingga sisa terak cair dapat dengan cepat dikumpulkan, selanjutnya memurnikan besi cair, dan membentuk lapisan film penutup yang menjaga suhu, yang kondusif. untuk casting. Besi cair dibius selama 2 sampai 3 menit, dan suhu penuangan dikontrol antara 1380 dan 1420 ° C.
Perawatan Panas Batang Penghancur Kromium Tinggi
Selama proses quenching suhu tinggi besi cor kromium ultra tinggi, kelarutan elemen paduan dalam austenit meningkat seiring dengan kenaikan suhu. Ketika suhu pendinginan rendah, karena kelarutan karbon dan kromium yang rendah dalam austenit, lebih banyak karbida sekunder akan mengendap selama pelestarian panas. Meskipun sebagian besar austenit dapat diubah menjadi martensit, namun kandungan karbon austenit dan unsur paduannya rendah, sehingga kekerasannya tidak tinggi. Dengan meningkatnya temperatur quenching, semakin tinggi kandungan karbon dan kandungan paduan pada austenit, semakin keras martensit yang terbentuk setelah transformasi, dan semakin tinggi kekerasan quenchingnya. Ketika suhu quenching terlalu tinggi, kandungan karbon dan kandungan paduan austenit suhu tinggi terlalu tinggi, stabilitasnya terlalu tinggi, semakin cepat laju pendinginan, semakin sedikit karbida sekunder yang mengendap, semakin tertahan austenit, dan quenching kekerasan Semakin rendah nilainya.
Dengan bertambahnya waktu quenching dan holding, kekerasan makro besi cor kromium ultra-tinggi meningkat terlebih dahulu dan kemudian menurun. Pengaruh waktu penahanan suhu austenitisasi pada kekerasan besi tuang kromium ultra tinggi pada dasarnya adalah efek pengendapan karbida sekunder, kedekatan reaksi disolusi dan keadaan kesetimbangan pada kandungan karbon dan kandungan paduan austenit suhu tinggi. . Setelah besi tuang kromium sangat tinggi as-cor dipanaskan sampai suhu austenitisasi, karbon jenuh dan elemen paduan dalam endapan austenit sebagai karbida sekunder. Ini adalah proses difusi. Jika waktu penahanan terlalu pendek, pengendapan karbida sekunder terlalu kecil. Karena austenit mengandung lebih banyak unsur karbon dan paduan, maka kestabilannya terlalu tinggi. Transformasi martensit tidak lengkap selama quenching, dan kekerasan quenching rendah. Dengan perpanjangan waktu penahanan, jumlah pengendapan karbida sekunder meningkat, stabilitas austenit menurun, jumlah martensit yang terbentuk selama pendinginan meningkat, dan kekerasan pendinginan meningkat. Setelah menghangatkan diri selama jangka waktu tertentu,
Kandungan karbon dan kandungan paduan dalam austenit mencapai kesetimbangan. Jika waktu menahan suhu diperpanjang, butiran austenit menjadi lebih kasar. Hasilnya, jumlah austenit yang ditahan meningkat dan kekerasan quenching berkurang.
Menurut standar nasional GB / T 8263-1999 "Besi Cor Putih Tahan Abrasi", spesifikasi proses perlakuan panas diolok-olok, dan materi referensi disediakan. Temperatur quenching, temperatur tempering dan waktu tahan dari presipitasi dan disolusi karbida sekunder yang diusulkan oleh penelitian menentukan proses perlakuan panas yang optimal untuk plate hammer: 1020 ℃ (menahan 3-4 jam) quenching kabut temperatur tinggi, dan pendinginan udara setelahnya. 3 hingga 5 menit Tempering pada suhu 400℃ (panaskan selama 5-6 jam, sebarkan ke udara dan dinginkan hingga suhu kamar). Setelah quenching dan tempering, struktur matriks menjadi martensit temper + karbida eutektik M + karbida sekunder + austenit sisa. Karena palu pelat lebih tebal dan lebih berat, untuk memastikan bahwa pengecoran tidak retak selama proses perlakuan panas, diadopsi ukuran kenaikan suhu bertahap. Proses perlakuan panas ditunjukkan pada Gambar 5. Kekerasan palu pelat adalah 58 62 HRC setelah perlakuan panas, dan ketangguhan impak setinggi 8.5J / cm.