abstrakta
Surbaze de la laborkondiĉoj de duoneŭtogenaj muelejoj de kliento, Maŝinaro Qiming esploras korod-abraziajn rezistajn alojŝtalojn por duonaŭtogenaj muelejaj ekskursoŝipoj.
Duon-aŭtogenaj muelejaj ekskursoŝipoj estas sub efiko abraziaj kaj gravaj korodaj eluziĝkondiĉoj. Nuntempe alt-mangana ŝtalo estis vaste uzata kiel la SAG-mueleja ekskursoŝipo platoj enlandaj kaj eksterlandaj, sed la mallonga vivo de altmanganaj ŝtalaj tegaj platoj sub frotado plialtigis la produktokoston kaj ĉi tiun materialon oni devas delokigi. Por plibonigi la funkcidaŭron kaj redukti la produktokoston de SAG-muelaj tegmentaj platoj, la disvolviĝo de novaj rezistorezaj alojŝtaloj havas akademian signifon kaj ekonomian valoron. En ĉi tiu kunteksto, nova tipo de alta karbono kun malalta alojo estis disvolvita kaj esplorita, samtempe novaj bainitaj ŝtalaj tegaj platoj, novaj altaj manganaj ŝtalaj kompozitaj tegaj platoj kaj perlitaj ŝtalaj tegaj platoj estis disvolvitaj en Qiming. Maŝinaro. La efiko de la varma trakta procezo sur la kemia konsisto, mikrostrukturo, malmoleco, efika forteco, streĉa provo, koroda rezisto kaj efika koroda abrasiva eluziĝo de la alta karbono kun malalta alojoŝtalo estis esplorita per Leica metalografia mikroskopo, mufla forno, malmoleco-testilo. , instrumentita efika elprovilo, streĉa testmaŝino, efika korodo 、 abratera testmaŝino, Rentgenfota disvastigo , skana elektronika mikroskopio kaj aliaj esploriloj kaj rimedoj. Samtempe oni esploris la mikrostrukturon kaj ampleksajn ecojn de tri novaj abrasiorezistaj ekskursoŝipaj platoj.
Unue, kvar malsamaj varmaj traktadoj estis faritaj por alta karbona malalta alojo eluziĝ-rezistema ŝtalo kun la konsisto de C 0.65%, Si 0.54%, Mn 0.97%, Cr 2.89%, Mo 0.35%, Ni 0.75%, N 0.10%. Oni diskutis la efikon de procezoj de varma traktado sur mikrostrukturo kaj ecoj de alta karbono kun malalta alojo. La rezultoj montras, ke la mikrostrukturo de alta karbono kun malalta alojo ŝtaligita kun 1000 ° C kalcinita, 950 ° C normaligita kaj 250 ° C hardita estas perlito, kaj ĝia Charpy V-noĉa efika sorba energio estas plej alta (8.37 J). La plilongigo kun la samaj varmecotraktadaj procezoj estas maksimuma (14.31%), dum la tirstreĉo, rendimentforto kaj malmoleco estas 1005 MPa, 850 MPa kaj 43.8 HRC. Altkarbona malalt-aloja ŝtalo kun 1000 ° C kalcinita, 950 ° C normaligita kaj 250 ° C hardita havas la plej bonajn ampleksajn ecojn.
La rezultoj de la studo de la tri novaj specoj de linioplatoj evoluigitaj estas kiel sekvas. La malmoleco de la bainitaj ŝtalaj tegmentaj platoj estas 51.7 HRC. Post laborado de hardado, la malmolaĵo de la tegaĵo pliiĝas je 50HV, kaj ĝia Charpy-V-noĉa efiko-sorba energio estas 7.50 J, kies malmoleco kaj forteco kongruas bone. Altaj manganaj ŝtalaj matricaj sintezaj ekskursoŝipaj platoj estas kompozita materialo kun aŭstenito kiel matrico kaj karbido kiel la dua fazo. La malmoleco de altaj manganaj ŝtalaj matricaj sintezaj tegaĵaj platoj estas 26.5 HRC. Post laborado de malmoligado, la malmoleco de la ekskursoŝipaj platoj pliiĝas al 667 HV (58.7 HRC), kaj ĝia Charpy U-noĉa efika sorba energio estas 87.70J. Plilongigo de la tegmentaj platoj kun bona forteco estas 9.20%, dum la tirstreĉo kaj rendimentfortoj estas 743 MPa kaj 547 MPa. La malmoleco de perlitaj ekskursoŝipaj platoj estas 31.3 HRC. Post laborado de malmoligado, la malmoleco de la ekskursoŝipaj platoj estas preskaŭ senŝanĝa, kaj ĝia Charpy-V-noĉa efiko-sorba energio estas 6.00J. Plilongigo de la perlitaj ekskursoŝipaj platoj estas malalta (6.64%), dum la tirstreĉo kaj rendimentfortoj estas 766 MPa kaj 420 MPa.
En 4.5 J-efika energio-kondiĉoj: la eluzita malplipeziĝo de bainitaj ŝtalaj tegaj platoj estas malplej, kaj ĉi tiu materialo havas la plej bonan agadon de efika koroda frotpuriga eluziĝo en ĉi tiu stato. En 9J-efika energio-kondiĉoj: la eluzita malplipeziĝo de alta karbono kun malalta alojo-ŝtalo kalcinita kun 1000 ° C kalcinita, 950 ° C normaligita kaj 250 ° C hardita estas malplej, kaj ĉi tiu materialo havas la plej bonan agadon de efika koroda frotpuriga eluziĝrezisto en ĉi tiu kondiĉo.
Analizoj de la postulo pri validaj kondiĉoj, kiam la efika ŝarĝo estas tre malgranda, la SAG-tegaĵaj platoj devas esti faritaj per la bainita ŝtalo. kiam la efika ŝarĝo estas granda, la SAG-ekskursoŝipaj platoj devas esti faritaj per la alta karbono kun malalta alojo ŝtalita kun 1000 ° C kalcinita, 950 ° C normaligita kaj 250 ° C hardita.
1.1 Esplorado de duonaŭtomataj muelejaj materialoj
1.1.1 Duonaŭtomata Muelejo
En 1932, la progreso de industria teknologio naskis la unuan aŭtogenan muelejon en la mondo. Ĉirkaŭ 1950, la aŭtogena muelejo estis formale uzita en minproduktado. Post 1960, la plena aŭtogena muelprocezo populariĝis en multaj metalurgiaj minoj en multaj landoj. En la mem-muelanta procezo, erco kun grandeco pli granda ol 100 mm estas uzata kiel la ĉefa muelanta medio en muelado, sed la grandeco estas inter 20 mm kaj 80 mm
Pro sia malbona muelkapablo, ne estas facile esti muelita al la taŭga grandeco per la granda grandeca erco. Por solvi ĉi tiun problemon, esploristoj provas aldoni certan kvanton da ŝtala globo en aŭtogenan muelejon por mueli tiajn abrasilojn. Ĝenerale la kvanto de ŝtala globo aldonita estas 2 ~ 8% de la volumeno de la aŭtogena muelejo. Ĉi tiu plibonigo multe plibonigas la efikecon de la muelanta sekcio de la mino, kaj la duoneŭtogena muelejo ankaŭ devas esti produktita.
Figuro 1-1 montras la solidan diagramon de la duoneŭtogena muelejo uzata en metalaj minoj, kaj Figuro 1-2 montras la kunmetantan tegaĵon de la duoneŭtogena muelejo. Resume, la duon-aŭtogena muelejo estas speco de metalaj minaj produktaj ekipaĵoj, kiuj parte muelas pilkon kaj ercon mem por mueli metalan ercon. Kvankam la duoneŭtogena muelejo havas relative altan energikonsumon, kio ne favoras la efikan utiligon de energio, la duonaŭtogena muelejo inkluzivas: mezan kaj fajnan dispremadon, ekzamenan operacion kaj translokigon de erco, kio tre mallongigas la minan produktadon. procezo, reduktas polvan poluadon, reduktas la produktokoston kaj reduktas produktadan investon.
La duoneŭtogena muelejo ĉefe inkluzivas la transmisioparton, ĉefan lagron, cilindran ekranon, cilindran parton, malrapidan veturilon, ĉefan motoron, levan aparaton, lubrikadon, elektran kontrolon, ktp. duoneŭtogena muelejo kaj ankaŭ estas la parto kun la plej multaj perdoj.
1.1.2 Duoneŭtogenaj muelejŝipoj
La cilindro de la duoneŭtogena muelejo turniĝas sinkrone sub la veturado de la motoro. La materialoj (ŝtala globo kaj metala erco) ŝarĝitaj en la cilindro turniĝas al certa alteco kun la cilindro. Sub la ago de gravito, ili estas ĵetitaj malsupren kun certa lineara rapido. La metala erco, muelanta pilko kaj tega plato havos relative grandan efikon kaj seriozan eluziĝon. Ĉi tiuj efikoj igas la metalercon mueli, kaj la plej grava estas mueli la metalan ercon. Post muelado, la kvalifikita materialo estas sendita el la cilindro sub la efiko de akvo.
1.2 Eluziĝmaterialoj por duoneŭtogenaj muelejaj ekskursoŝipoj
La eluziĝemaj ŝtalaj partoj konsumitaj de abrazia eluziĝo estas unu el la plej severaj laborkondiĉoj de eltenemaj ŝtalaj partoj. Kompare kun sekaj abraziaj eluziĝaj kondiĉoj, malsekaj abraziaj eluziĝaj kondiĉoj enhavas iujn korodajn faktorojn, do la eluziĝa grado estas pli kompleksa kaj severa. La muelejaj ekskursoŝipoj de la duon-aŭtogena muelejo ne nur estas submetitaj al severa trafo kaj eluziĝo dum longa tempo, sed ankaŭ submetitaj al la korodo de malsekaj mineralaj materialoj. Samtempe ĝi estis submetita al la interagado de ekskursoŝipo, abrasiva eluziĝo kaj elektrokemia korodo dum longa tempo en la procezo de servo, kio igas la ekskursoŝipon iĝi la plej severa eluziĝo kaj malsukcesa parto de la SAG-muelejo. .
Ĝi havas longan historion uzi altan manganan ŝtalon kiel muelejajn tegaĵojn de malseka muelejo hejme kaj eksterlande. Ĝis nun alta mangana ŝtalo ankoraŭ estas la plej vaste uzita materialo por malseka mueleja tegaĵo. Aliaj ŝtalrezistaj kaj korodorezistaj alojŝtaloj, kiel perlita ŝtala tegaĵo, ankaŭ estas uzataj hejme kaj eksterlande, sed la efiko ne estas tre kontentiga. Estas urĝa bezono por la industrio de malseka mueleja tegaĵo kaj grava tasko por teknika novigado disvolvi novan specon de alta karbono kun malalta alojo-ŝtala tegaĵo kun bona frotrezisto kaj metita en aplikon.
1.2.1 Aŭstenita mangana ŝtalo
En gisita rezistorezista ŝtalo, aŭstenita mangana ŝtalo estis vaste uzata en diversaj rezistemaj ŝtalaj partoj pro siaj unikaj ecoj kaj havas longan historion. La metalografia strukturo estas ĉefe unufaza aŭstenito, aŭ la aŭstenito enhavas malgrandan kvanton da karbido. La aŭstenita strukturo havas fortan labor-malmoligan kapablon. Kiam la laborsurfaco estas submetita al granda trafa forto aŭ granda kontakta streĉo, la surfaca tavolo rapide malmoliĝos, kaj ĝia surfaca malmoleco eĉ povas esti pliigita ĝis 700 HBW, do la eluziĝo-rezisto plifortiĝas. Kvankam la malmoleco de la surfaca tavolo de la laborvizaĝo pliiĝas, la malmoleco kaj forteco de la aŭstenita strukturo en la interna tavolo restas senŝanĝaj, kio igas la altan manganan ŝtalon ne nur havi bonegan eluziĝreziston sed ankaŭ havi la kapablon rezisti grandan trafon ŝarĝi. Pro ĉi tiu karakterizaĵo, alta mangana ŝtalo havas bonegan efikon en efika frotvesto kaj alta streĉa muelado de frotaj kondiĉoj. Estas multaj avantaĝoj de alta mangana ŝtalo, sed estas ankaŭ multaj difektoj. Kiam la trafa forto aŭ kontakta streĉo de alta mangana ŝtalo estas tro malgrandaj, la ŝtalo ne povas sufiĉe malmoliĝi, kaj la eluziĝrezisto estas malpliigita, do ĝi ne povas funkcii normale. Krome oni konstatas, ke la koroda rezisto de alta mangana ŝtalo estas malbona, kio ne povas atingi la idealan efikon en malseka medio。
Ekde la 1960-aj jaroj, enlandaj kaj eksterlandaj esploristoj komencis reformi austenitan ŝtalon por plibonigi ĝiajn ampleksajn ecojn. Plej multaj el ili aldonas iujn alojelementojn, kiel Cr, Mo, Ni, V, ktp., Kaj samtempe ĝustigas la enhavon de C kaj Mn, kaj adoptas inokulan modifon por akiri pli bonan eluziĝan austenitan manganan ŝtalon. Ĝis nun la esplorado kaj esplorado de alojado, modifado kaj fortigo de aŭstenitaj ŝtaloj kaj metastabilaj aŭstenitaj ŝtaloj atingis ĝojigajn rezultojn. Iuj landoj eĉ aldonas plibonigitajn austenitajn ŝtalojn al naciaj normoj. Alta mangana ŝtalo estas ofta materialo por malsekaj muelejaj tegaĵoj hejme kaj eksterlande. Kiam la efika ŝarĝo de la malseka muelejo estas tro malgranda, la labora hardado de alta mangana ŝtalo ne finiĝas, kaj ĝia efika frotpuriga eluziĝo estos malforta. Cetere, pro la malbona koroda rezisto de aŭstenita strukturo, la koroda rezista vivo de aŭstenita ŝtalo estas relative malalta.
1.2.2 Eluziĝ-rezistema gisfero
Malalta alojo kaj alta alojo blanka gisfero estas vaste uzataj nuntempe. Kompare kun la tradicia blanka gisfero kaj malaltkarbona blanka gisfero, la nova eluziĝorezista gisfero reprezentita de malalta kromo kaj alta kromo blanka gisfero havas pli bonan eluziĝreziston.
Kromo estas la ĉefa aloja elemento de malalta kroma blanka gisfero. La karbidoj ĝenerale malalta kroma blanka gisfero estas disigitaj en la gisfero per la reto. Tial, la fragileco de malalta kroma blanka gisfero estas pli granda, kaj la eluziĝrezisto estas pli malalta ol tiu de meza kaj alta alojo blanka gisfero. Ĝenerale ĝi ne taŭgas por laborkondiĉoj kun alta eluziĝo kaj fortaj postuloj. Alta kroma blanka gisfero estas vaste uzata en multaj specoj de ekipaĵoj kaj laborkondiĉoj, kio ŝuldiĝas al la vasta gamo de kroma enhavo (10% ~ 30%) de alta kroma blanka gisfero. La forteco de malaltkarbona Cr12 gisfero en alta kromo blanka gisfero estas plibonigita pro la ĝustigo de kromo enhavo, kiu povas plenumi la postulojn de granda cemento-pilka muelejo kun granda trafa ŝarĝo; post certa varma traktado, fandita fero Cr15 povas akiri bonan rendimenton miksitan kun malgranda kvanto de karbido kaj La martensita strukturo de retenita aŭstenito havas bonan eluziĝan reziston, kiu povas esti uzata por mueli pilkon kaj tegaĵon de materialoj de pilka muelejo en cementfabriko; Cr20 kaj Cr26 gisfero havas bonan kongruecon de malmoleco kaj forteco kaj alta malmoligebleco, kiuj povas esti uzataj en dikaj muraj eluziĝaj partoj. Krome, Cr20 kaj Cr26 gisfero havas fortan korodan reziston kaj oksidiĝan reziston, kiuj ankaŭ povas esti uzataj en malseka koroda eluziĝo kaj alt-temperaturaj eluziĝaj kondiĉoj.
1.2.3 Ne-mangana eluziĝorezista ŝtalo
Kun la disvolviĝo de pli kaj pli da ne-manganaj aloj-ŝtaloj kun bonega agado, oni konstatas, ke la malmoleco kaj forteco de ĉi tia alojo-ŝtalo povas esti ĝustigitaj vaste optimumigante la komponaĵan rilaton aŭ esplorante varman traktadon, kaj ĝi povas ankaŭ havas altan malmolecon kaj altan fortecon samtempe. Ĝi havas bonan aplikan efikon en multaj laborkondiĉoj. Ne-mangana alojŝtalo povas havi altan malmolecon, altan forton kaj bonan fortecon samtempe. Ĝia forto kaj malmoleco estas multe pli altaj ol tiu de austenita mangana ŝtalo, kaj ĝia aplika efiko estas pli bona sub la kondiĉo de malgranda trafa ŝarĝo. Kromio, mangano, nikelo, silicio, molibdeno kaj aliaj alojaj elementoj ofte aldoniĝas al eluziĝorezista ŝtalo por plibonigi ĝiajn mekanikajn ecojn kaj malmolecon.
1.2.3.1 Mez-alta aloja rezistorezista ŝtalo
En la lastaj jaroj, la inĝenieroj de Qiming Machinery multe esploris pri meza kaj alta aloja martensita eluziĝa ŝtalo (C 0.2 ~ 0.25%, Cr 3 ~ 16%, Ni ≤ 2%, Mo ≤ 1%) tegaĵo, kaj iuj progresoj estis faritaj.
(1) Kemia kompona projektado
Karbona elemento
La karbona enhavo efikas rekte al la mikrostrukturo, mekanikaj ecoj, malmoligebleco kaj aliaj ecoj de alojŝtalo. La rezultoj montras, ke la malmoleco de la specimeno malpliiĝas kun la malpliigo de karbona enhavo, kio kaŭzas la mankon de eluziĝo, sed la forteco estas relative pli bona; kun la pliiĝo de karbona enhavo, la malmoleco de la specimeno pliiĝas, la eluziĝrezisto estas relative pli bona, sed la plastikeco kaj forteco plimalbonigas. La rezultoj montras, ke la malmoleco de alojŝtalo pliiĝas kun la pliiĝo de karbona enhavo, kaj ĝia plasta forteco malpliiĝas. Kiam la karbona enhavo estas en certa rango (0.2 ~ 0.25%), la efika forteco (α K) de alojŝtalo malpliiĝas tre malrapide kaj preskaŭ restas senŝanĝa. En ĉi tiu gamo de karbona enhavo, la mikrostrukturo de alojŝtalo estas lata martensito. La rezultoj montras, ke la kunmetitaj mekanikaj ecoj de la tri specoj de strukturoj estas bonaj, kaj la efika koroda frotpuriga eluziĝo estas bonega.
Kroma elemento
Kromelemento povas plibonigi la malmoligeblon de alojŝtalo iagrade. La ŝtalo havas bonajn ampleksajn mekanikajn ecojn post la taŭga varma traktado. Kromelementoj povas ekzisti en la formo de kromo-enhavanta karbidon en karburigita ŝtalo, kiu povas plue plibonigi la eluziĝreziston de ŝtalaj partoj iagrade. Niaj inĝenieroj studis la efikon de Cr sur la ecoj de Cr-Ni-Mo-alojaj ŝtaloj kun C-enhavo de 0.15-0.30. La rezultoj montras, ke la efika forteco de alojŝtalo povas esti plibonigita per pliigo de la enhavo de kromo sub la kondiĉo de estingado kaj hardado. Tial, en la projektado de alojŝtalo, ni povas agordi la enhavon de kroma elemento por igi alojŝtalon akiri pli bonajn ampleksajn mekanikajn ecojn, por atingi la plej bonan eluziĝan efikon.
Niaj inĝenieroj studis la eluziĝreziston de alojŝtalo kun malsamaj kromaj elementoj en acidaj kondiĉoj. Oni trovas, ke kun la pliiĝo de kroma enhavo (1.5% ~ 18%), la eluziĝo de ŝtalaj partoj unue pliiĝas kaj poste malpliiĝas. Kiam la kroma enhavo estas 12.5%, la ŝtalo havas la plej bonan eluziĝan reziston kaj korodan reziston. Finfine, la amasa frakcio de aloja elemento kromo estas. Oni konkludas, ke 10 ~ 12% el la rezistorezita alojŝtalo havas la plej bonan rezisteman efikon.
Nikela elemento
Samtempe nikelo povas plibonigi la malmoligeblon de alojŝtalo por optimumigi siajn mekanikajn ecojn. La rezultoj montras, ke malmoleco de alojŝtalo malmulte pliboniĝas per aldono de nikela elemento, sed la efiko-sorba energio kaj forteco de alojŝtalo povas esti plibonigitaj grandparte. Samtempe nikelo povas akceli la pasivigon de Fe-alojŝtalo kaj optimumigi la korodan kaj oksidiĝan reziston de Fe-aloj-ŝtalo. Tamen la enhavo de nikelo en rezistorezita alojŝtalo ne devas esti tro alta (ĝenerale malpli ol 2%). Ĝenerale, tro alta enhavo de nikelo igos la γ-fazzonon tro granda, kio kondukos al la pliiĝo de retenita aŭstenita fazo en la alojŝtalo, kio igas la alojŝtalon nekapabla akiri bonajn ampleksajn ecojn.
Molibdena elemento
Molibdeno povas rafini la grengrandecon de alojŝtalo iagrade, por optimumigi la ampleksajn ecojn de alojŝtalo. Molibdeno povas plibonigi la malmolecon de martensita ŝtalo kaj plibonigi la forton, malmolecon kaj korodan reziston de martensita ŝtalo samtempe. La enhavo de silicio en ŝtalaj partoj estas kutime malpli ol 1%.
Silicia elemento
La enhavo de silicio povas influi la aŭstenitan transformon de alojŝtalo. La aldono de silicio malrapidigas la disvastigon de karbonaj atomoj dum estingiĝo, malhelpas la formadon de karbidoj en alojŝtalo, rezultigante altan karbonan koncentriĝon. La stabileco de la aŭstenita fazo estas plibonigita dum la faza transformo. Samtempe certa kvanto de Si povas plibonigi la malmolecon kaj eluziĝreziston de alojŝtalo per solva plifortigo. Ĝenerale dirite, la enhavo de silicio en ŝtalo estas ĉirkaŭ 0.3% ~ 0.6%.
(2) Procezo de varma traktado kaj metalografia strukturo
La varma traktado-procezo rekte influas la mikrostrukturon kaj mekanikajn ecojn de ŝtalaj partoj. Niaj inĝenieroj trovis, ke la varma traktado efikas sur malalta alojo eluziĝa ŝtalo (kemia konsisto estas C 0.3%, Mn 0.3%, Cr 1.6%, Ni 0.4%, Mo 0.4%, Si 0.30%, Re 0.4% ). La varma traktado estingas (850 ℃, 880 ℃, 910 ℃ kaj 930 ℃) kaj hardas (200 ℃ kaj 250 ℃). La rezultoj montras, ke kiam la temperado de temperado estas konstanta, la malmoleco de la specimeno pliiĝas kun la pliiĝo de estingiĝanta temperaturo, dum la efiko sorbita energio malpliiĝas kaj la forteco plimalbonigas. Pli da karbidoj falas en la alojŝtalo hardita je 250 ℃, kio pliigas la malmolecon de la matrico. La mekanikaj ecoj de la specimeno hardita je 250 ℃ estas pli bonaj ol tiuj moderigitaj je 200 ℃. La eluziĝrezisto de la malalta alojŝtalo hardita je 890 ℃ kaj moderigita je 250 ℃ estas la plej bona.
Niaj inĝenieroj ankaŭ studis la varman traktadon de meza karbono kun malalta alojŝtalo kun kemia konsisto de C 0.51%, Si 0.13%, Cr 1.52% kaj Mn 2.4%. La efikoj de akva malvarmigo, aera malvarmigo kaj aera malvarmigo sur la mikrostrukturon de la alojŝtalo estis studataj respektive. La mikrostrukturo de estingita alojŝtalo estas mustelejo, kaj la mikrostrukturo post aermalvarmigo kaj aermalvarmigo estas kaj mustelejo kaj bainito Post plia temperado je 200 ℃ , 250 ℃, 300 ℃, 350 ℃ kaj 400 ℃, la ĝenerala malmoleco de la specimenoj montras malsuprenan tendencon. Inter ili, la aermalvarmigitaj kaj aermalvarmigitaj specimenoj estas plurfazaj strukturoj enhavantaj la bainitan fazon, kaj ilia malmoleco malpliiĝas pli malrapide. La eluziĝperdo pliiĝas kun la pliiĝo de moderiga temperaturo. Ĉar la bainita teksturo havas bonan reziston al moderiga moligado kaj bona forteco, la malmoleco de aermalvarmigitaj kaj aermalvarmigitaj specimenoj malpliiĝas La eluziĝrezisto de la sinteza strukturo kun la bainita fazo estas pli bona.
(3) Studo pri minindustriaj materialoj
Niaj inĝenieroj analizis la fiaskan konduton de la tega plato (5cr2nimo-alojŝtalo) de la duoneŭtogena muelejo en la vanada titana magnetita mino. La rezultoj montras, ke la mikrostrukturo de la alojŝtalo estas mustelejo kun retenita aŭstenito. Dum la servo de la tega plato, la minerala agregaĵo havas efikan abrazian eluziĝon sur la tega plato, kaj la tega plato ankaŭ korodiĝas per la pulpo. Granda nombro da korodaj kavoj kaj fendetoj estis observita sur la eluzita surfaco de la tega plato funkcianta. Oni konsideras, ke la misfunkcia kialo de la tega plato estas, ke la efika ŝarĝo sub la labora stato estas tro malalta, kaj la tega plato ne estas sufiĉe malmoligita, kio rezultigas la malaltan malmolecon de la labora surfaco de la tega plato kaj malbonan eluziĝan reziston. .
Niaj inĝenieroj ankaŭ studis la efikan korodan abrazian eluziĝan reziston de tri specoj de malaltaj karbonaj altalojaj ŝtaloj kun malsamaj karbonaj enhavoj (C: 0.16%, 0.21%, 0.25%). La rezultoj montras, ke la malmoleco de la alojŝtalo pliiĝas kun la pliiĝo de karbona enhavo, dum la efiko-sorba energio malpliiĝas. La eksperimentaj rezultoj montras, ke la aloja ŝtalo kun 0.21% da karbona enhavo havas la plej malgrandan eluziĝon kaj la plej bonan efikan korodan abrazian eluziĝan reziston.
Oni ankaŭ studis la efikon de silicia enhavo (Si: 0.53, 0.97, 1.49, 2.10, 2.60, c0.25%) sur la mikrostrukturon, mekanikajn ecojn kaj eluziĝreziston de meza karbona alta krom-aloja gisŝtalo. La rezultoj montras, ke la alojŝtalo kun silicia enhavo de 1.49% havas la plej altan malmolecon (55.5 HRC) kaj la plej bonan fortecon (efiko-sorba energio: 27.20 J), kaj ĝia mikrostrukturo estas lata martensito. La efika koroda frotpuriga eluziĝo (efika ŝarĝo: 4.5 J) montras, ke la alojŝtalo kun silicia enhavo de 1.49% havas la malpli grandan eluziĝon kaj la plej bonan efikan korodan eluziĝan reziston.
Niaj inĝenieroj ankaŭ studis la efikan korodan abrazian eluziĝon de tri specoj de miaj malsekaj muelaj tegaj ŝtaloj. La tri specoj de ekskursoŝipoj estas malalt-karbona alta alojŝtalo (lata martensita strukturo, malmoleco: 45 ~ 50 HRC, efika fortika valoro pli granda ol 50 J / cm2), alta mangana ŝtalo (unufaza aŭstenita strukturo, malmoleco> 21 HRC, efiko forteco valoro pli granda ol 147 J / cm2) kaj meza karbona alojŝtalo (hardita martensita strukturo enhavanta malgrandan kvanton de bainito kaj retenita aŭstenito, malmoleco: 57 ~ 62 HRC, efika fortika valoro: 20 ~ 30 J / cm2 impact。 La efika ŝarĝo estas 2.7J kaj la ercmaterialo estas acida fererco. La rezultoj de la testoj montras, ke la malalta karbona alta aloja ŝtala tegaĵo havas la malplej abrazian malplipeziĝon kaj la plej bonan efikan korodan eluziĝreziston.
1.2.3.2 Malalta alojo eluziĝa ŝtalo
La avantaĝoj de malaltaloja ŝtalo ĉefe manifestiĝas per ĝia bona malmoleco, alta malmoleco kaj alta malmoleco. Pli kaj pli multaj esploristoj komencas studi la eblon uzi malaltan alojan ŝtalon anstataŭ alta mangana ŝtalo kiel muelejaj tegaĵoj de la malseka muelejo. Ĝenerale la malmola aloja ŝtalo transformiĝas en harditan mustelejon kun bonaj ampleksaj ecoj aldonante elementojn kiel C, Mn, Cr, Si, Mo, B, kaj elektante taŭgan varman traktadon.
Niaj inĝenieroj studis la aplikon de ŝtalo zg40cr2simnmov en la muelejaj tegaĵoj. La varma traktado-procezo estas 900 ℃ recocido + 890 ℃ oleo estinganta + (220 ± 10 ℃) hardado. Post ĉi-supra varma traktado, la mikrostrukturo de zg40cr2simnmov-ŝtalo estas unufaza hardita mustelejo, kaj ĝiaj ampleksaj mekanikaj ecoj estas bonaj: malmoleco ≥ 50 HRC, forto de forto ≥ 1200 MPa, efika forteco ≥ 18 J / cm2. La alojŝtalo kaj alta mangana ŝtalo (mekanikaj ecoj: malmoleco ≤ 229hb, rendimenta forto ≥ 735mpa, efika forteco ≥ 147j / cm2) estis provitaj en kelkaj minoj kiel ekzemple la alumino-fabriko de Shandong Aluminium Corporation. La testrezultoj montras, ke la ŝtala tegaĵo zg40cr2simnmov havas longan servan vivon en malseka pilka muelejo kaj seka pilka muelejo.
Niaj inĝenieroj ankaŭ studis la studon de malalta alojo eluziĝa fandita ŝtalo kaj la uzon de tegaj platoj. Malsamaj procezoj de varma traktado estis esploritaj por la malalta aloja ŝtalo, kaj la optimuma procezo estingiĝis je 900 ~ 950 ℃ kaj moderis ĉe 500 ~ 550 ℃. Post la varma traktado, la alojŝtalo havis la plej bonajn mekanikajn ecojn, malmolecon: 46.2 HRC, rendimenton: 1500 MPa, efikan fortecon: 55 J / cm2.
La rezultoj de efika abrasiva eluziĝo montras, ke la eluziĝo de la malalta alojoŝtalo estingita je 900 ~ 950 ℃ kaj hardita je 500 ~ 550 ℃ estas pli bona ol ZGMn13 sub la samaj provaj kondiĉoj. Krome, la alojŝtalo kaj ZGMn13 estis provitaj en la Sizhou-koncentrilo de la kupra minejo Dexing. La rezultoj montras, ke la funkcidaŭro de la plurelementa malalta alojŝtala tegaĵo estas 1.3 fojojn pli longa ol tiu de la ordinara tega plato ZGMn13.
Sub la kondiĉo de malseka muelado en metalaj minoj, la limoj de la tradicia alta mangana ŝtala tegaĵo, nuntempe vaste uzata, estas ĉiam pli elstaraj, kaj estas la ĝenerala tendenco, ke ĝia domina pozicio estos anstataŭigita. La malalta alojo martensita eluziĝorezista ŝtalo evoluigita nuntempe havas bonan eluziĝreziston, sed ĝia forteco estas malbona, kio rezultigas ĝian efikreziston nekapabla plenumi la laborkondiĉojn de metala mino tega plato. Simila situacio ekzistas en aliaj alojŝtaloj, kio malhelpas la renovigon de mina mueleja tegaĵo. Ankoraŭ estas malfacila tasko disvolvi novajn rezistorezajn alojŝtalojn, kiuj povas anstataŭigi la tradiciajn tegojn de alta mangana ŝtalo.
1.2.3.3 Bainita eluziĝema ŝtalo
La entute mekanikaj ecoj de bainita ŝtalo estas bonaj, kaj la pli malalta bainita ŝtalo havas altan malmolecon, altan fortecon, malaltan noĉan sentemon kaj fenditan sentemon. La tradicia produktadmetodo de bainita ŝtalo aldonas Mo, Ni, kaj aliajn valormetalojn kaj adoptas izoterman estingan procezon. Ĉi tio ne nur tro altigas la produktokoston de bainita ŝtalo, sed ankaŭ facile kondukas al la malstabileco de ŝtala kvalito pro la malfacileco de procezregado. La industria apliko de bainita ŝtalo ankaŭ estas grave limigita. Kun la plua esplorado kaj esplorado de bainita ŝtalo, bainita dufaza ŝtalo estis disvolvita, kiel ekzemple aŭstenita bainita dufaza ŝtalo, eŭtekta plifortigita aŭstenita bainita ŝtalo, martensita bainita dufaza ŝtalo, ktp pro ĝia malalta produktokosto, bainita ŝtalo povas esti uzata en la industrio.
Aŭstenita Bainito (A / b) dufaza ŝtalo kombinas la fortan laboran malmoligan kapablon de aŭstenito kaj la altan malmolecon kaj fortecon de bainito, do a / b dufaza ŝtalo havas altan forton kaj bonan fortecon, kaj havas bonegan eluziĝan reziston. Mn Si Austenite Bainite Dufaza ŝtalo akirita per aŭstempering havas bonan eluziĝreziston, kiu povas renkonti multajn eluziĝ-rezistemajn kondiĉojn. En ĉi tiu speco de dufaza ŝtalo, Mn, Cr kaj aliaj elementoj kun pli malalta kosto estas elektitaj por plibonigi la malmolecon de ŝtalaj partoj. La produktokosto plue reduktiĝas kaj nova speco de dufaza ŝtalo Mn Si Austenite Bainite kun bonaj ampleksaj ecoj akiriĝas. Oni enkondukas specon de bainita ŝtalo kun mikro kaj nanostrukturo kun retenita aŭstenito disigita en la banita matrico. La Nova Bainita Ŝtalo havas kaj ultra-fortan kaj plastikecon kaj montras bonegajn mekanikajn ecojn. La rezultoj montras, ke la mikro-bainita ŝtalo kun alta retenita aŭstenito havas altan malmolan valoron ĉe relative malalta moderiga temperaturo (malpli ol 500 ℃), kio montras bonan harditan stabilecon.
Kvankam bainita ŝtalo havas bonegajn mekanikajn ecojn, ĝia produktada procezo estas kompleksa kaj ĝia kosto estas tro alta, kio limigas ĝian aplikon en la industrio de mina malseka muela tegaĵo. La industria apliko de banit-seriaj rezistemaj ŝtaloj en metalaj minoj bezonas plian esploradon.
1.2.3.4 Perlita rezistorezista ŝtalo
Perlita ŝtalo kutime akiriĝas per normaligado kaj hardado post alojo kun kromo, mangano, molibdeno kaj aliaj elementoj en karbona ŝtalo. Perlita ŝtalo havas bonan fortecon, efikan lacecan reziston, simplan varmecan traktadon kaj neniujn valorajn alojelementojn. Ĝia produktokosto estas malalta. Ĝi estas speco de uzorezista kaj rezistema al koroda alojŝtalo kun granda disvolva potencialo. Altkarbona Cr Mn Mo-eltenebla alojŝtalo havas bonan fortecon kaj certan labordoloran kapablon, do ĝi povas esti uzata en koroda abrasiva eluziĝa ĉirkaŭaĵo kun certa efika ŝarĝo.
La kemia konsisto kaj mekanikaj ecoj de reprezenta altkarbona Cr Mn Mo perlita eluziĝrezista ŝtalo estas montritaj en Tabelo 1-1.
Tabelo 1-1 Kemia konsisto kaj mekanikaj ecoj de perlita eluziĝa gisŝtalo | |||||||
Kemia komponado | mekanikaj ecoj | ||||||
C | Mn | Si | Ni | Cr | Mo | HBW | KV2 / J |
0.55 | 0.6 | 0.3 | 0 | 2 | 0.3 | 275 | / |
0.65 | 0.9 | 0.7 | 0.2 | 2.5 | 0.4 | 325 | 9.0-13.0 |
0.65 | 0.9 | 0.3 | 0 | 2 | 0.3 | 321 | / |
0.75 | 0.9 | 0.7 | 0.2 | 2.5 | 0.4 | 363 | 8.0-12.0 |
0.75 | 0.6 | 0.3 | 0 | 2 | 0.3 | 350 | / |
0.85 | 0.9 | 0.7 | 0.2 | 2.5 | 0.4 | 400 | 6.0-10.0 |
1.3 Eluziĝa mekanismo kaj modelo
Eluziĝo rilatas al la fenomeno, ke la materialo estas apartigita de la kontakta surfaco pro certa streĉo pro la relativa glitado de la materialo. La mekanismo de materiala malligo de la surfaco povas esti malsama pro la malsamaj ecoj de materialoj, labormedio, ŝarĝo kaj agmaniero. La eluziĝmekanismo povas esti dividita en gluan eluziĝon, abrazian eluziĝon, surfacan eluziĝon, maltrankviligante eluziĝon, kaj efikeluziĝon. Laŭ statistiko, la ekonomia perdo kaŭzita de abrazia eluziĝo estas la plej granda, kun ĉirkaŭ 50% de la tuta, glueca eluziĝo konsistigas 15% el la tuta; maltrankviliga eluziĝo konsistigas 7%; erozia eluziĝo reprezentas 7% de la tuta; koroda eluziĝo reprezentas 5% de la tuta.
1.3.1 Abrasive-eluziĝmekanismo
La eluziĝo de alojŝtalo kaŭzita de abrazia eluziĝo estas la plej granda, kiu ĉefe rezultas de 1. La eluziĝo kaŭzita de la glitado de malmola kaj malglata surfaco sur la mola surfaco; 2. La eluziĝo kaŭzita de la reciproka frotado de malmolaj eroj glitantaj inter la kontaktaj surfacoj. Laŭ la malsamaj eluziĝkondiĉoj, la abrazia eluziĝmekanismo povas esti dividita en la sekvajn du specojn:
Tipo 1: Mikro-tranĉa mekanismo
Sub la ago de ekstera ŝarĝo, la eluziĝaj eroj sur la surfaco de la materialo produktas forton sur la materialo. Kiam la direkto de la forto estas en la normala direkto, la eluziĝaj partikloj sur la surfaco de la materialo produktas forton sur la materialo, Kiam la direkto de la forto estas tanĝanta, la abraziaj partikloj moviĝas paralele al la eluziĝa surfaco pro la tanĝanta forto. Se la rezisto de la abraziaj partikloj moviĝantaj sur la materialan surfacon estas malgranda, ĝi tranĉos la materialon kaj produktos pecetojn. La tranĉa vojo de abraziaj partikloj sur la materiala surfaco estas mallarĝa kaj malprofunda, kaj la tranĉa grandeco estas malgranda, do ĝi nomiĝas mikrotondado. Se la abraziaj partikloj havas neniujn akrajn randojn aŭ la anguloj diferencas de la tranĉa direkto, aŭ la materialo mem havas bonan plastecon, la tranĉa efiko ne igos la materialon produkti pecetojn, sed estos puŝita al la fronto aŭ al ambaŭ flankoj de la abraziaj partikloj, kaj sulko formiĝos sur la materiala surfaco laŭ la abrasiva partikla moviĝpado.
Tipo 2: Mekanismo de laciĝo
Laciga etenda mekanismo rilatas al tio, ke la matrico estas misformita kaj malmoligita sub la ago de abraziaj partikloj, kaj fendetoj generiĝas sur la subtera tavolo pro kontaktostreso. La fendoj etendiĝas al la surfaco kaj defalas en la formo de maldika tavolo, kaj neregulaj splitiĝaj kavoj formiĝas sur la surfaco de la materialo. Kiam la abraziaj partikloj glitas sur la surfacon de la specimeno, formiĝos granda plasta misforma areo. Post ripeta plasta deformado, pro labordoloro, la surfaco de la materialo finfine senŝeliĝas en eluziĝajn rubojn. Ĝenerale la laciga limo bazita sur la eluziĝo de la materialo estas malĝusta.
1.3.2 Mekanismo kaj modelo de korodo kaj eluziĝo
La malseka muelejo uzita en metalurgiaj minoj ne nur suferos la efikon de peza ŝarĝo kaj severa eluziĝo sed ankaŭ korodiĝos per likva suspensiaĵo. Koroda eluziĝo rilatas al la procezo de amasa perdo kaŭzita de la elektrokemia aŭ kemia reakcio inter la materiala surfaco kaj la ĉirkaŭa medio, kiu nomiĝas koroda eluziĝo. La laborkondiĉo de mia malseka muelejo kutime estas elektrokemia koroda eluziĝo. La reciproka reklama mekanismo inter eluziĝo kaj korodo igas la perdon de materialoj superi la unusolan eluziĝon plus la korodan indicon. Por studi la efikon de malseka abrazio sur la mekanismo de eluziĝo, necesas studi la korodan mekanismon.
1.3.2.1 Antaŭenigo de eluziĝo kontraŭ korodo
(1) Mekanika foriga modelo. Figuro 1-3 montras la mekanikan forigan modelon. Pro la ekzisto de koroda medio, unuforma korodo okazos sur la metala surfaco dum korodo kaj eluziĝo, kaj la produktitaj korodaj produktoj povas tute kovri la surfacon de la specimeno. Ĉi tiu tavolo de koroda produkto nomiĝas koroda filmo. Ĝi povas malhelpi la materialan surfacon plia korodo, sed facile eluzas ĝin aliaj malmolaj materialoj aŭ abraziaj eroj dum la relativa glitado de streĉo. Tiam la nuda metala surfaco facile korodeblas, do eluziĝo favoras korodon. En specifa koroda medio, la koroda rezisto de materialoj ĉefe dependas de la pasiva filmo. Ĝenerale, la koroda eluziĝofteco de metalo kun malbona reakira kapablo de pasiva filmo pliiĝos je 2 grandordoj aŭ eĉ 4 grandordoj kompare kun la ununura senmova korodofteco.
(2) Laŭ la elektrokemia modelo, certa plasta deformiĝa areo estos produktita sur la surfaco de la metala specimeno pro la angula tondforto de la abrasivo. La elektrokemia korodo de la metala surfaco estas tre neegala, kio kaŭzas plian pliiĝon de la koroda indico.
1.4 La celo, signifo kaj ĉefaj enhavoj de ĉi tiu esplorado
La kuranta kosto de duonaŭtogena muelejo uzata en produktado de metalaj minoj estas grandega, kaj la plej serioza parto de eluziĝo kaj elspezado estas la mueleja tegaĵo. Ĉinio konsumas ĉirkaŭ 2.2 milionojn da tunoj da rezistemaj ŝtalaj materialoj ĉiujare. Inter ili, la mueleja tegaĵo uzita en diversaj produktadaj kondiĉoj konsumas ĝis 220000 tunojn da ŝtalo, kio estas ĉirkaŭ dekono de la totala konsumo de rezistemaj ŝtalaj partoj.
La funkcia stato de la duoneŭtogenaj muelejoj uzataj en metalurgia mino estas malbona. Kiel la plej serioze damaĝita parto de la muelejo, la servodaŭro de la ekskursoŝipo estas tro mallonga, kio ne nur pliigas la operacian koston de la duoneŭtogena muelejo, sed ankaŭ grave influas la produktadan efikecon de la metala mino. Nuntempe oni uzas altan manganan ŝtalon por la tega plato de la duoneŭtogena muelejo. Kvankam alta mangana ŝtalo havas bonan ampleksan rendimenton kaj bonan laborkapablan kapablon, la rendimenta forto de alta mangana ŝtalo estas tro malalta, kio estas facile misformebla kaj malsukcesa, kiu ne povas plenumi la servajn kondiĉojn de duoneŭtogena mueleja tegaĵo, kaj la servo vivo de tegaĵo estas mallonga. Por plibonigi la suprajn problemojn, oni devas disvolvi novan specon de rezistorezita alojŝtalo kun bonaj ampleksaj ecoj kiel anstataŭanto de altaj manganaj ŝtalejoj.
Surbaze de la analizo de la industria kaj minindustria medio de la duoneŭtogena muelejo kaj la analizo de la tegaĵoj de diversaj malsekaj muelejoj, oni trovas, ke la subŝtofo de la duonaŭtogena muelejo havas grandan signifon. ĉar plato havu kaj malmolecon kaj fortecon; la alojŝtalo devas esti unufaza strukturo laŭeble, aŭ ĝi estu la plurfaza strukturo kun bona kongruo de malmoleco kaj forteco, kiel matrica strukturo + karbido; la alojŝtalo ankaŭ kongruu kun bona rendimenta forto kaj havu certan kapablon rezisti al deformado; la alojŝtalo devas havi bonan efikan korodan abrazian eluziĝan reziston.
La ĉefaj esploraj enhavoj estas jenaj:
(1) Studo pri varma traktado de uzorezista alta karbono kun malalta alojo.
Per la analizo de mikrostrukturo, mekanikaj ecoj kaj efika koroda abrasiva eluziĝo de alta karbono kun malalta alojo eluziĝ-rezistema ŝtalo kun malsama varma traktado, oni akiris specon de eluziĝ-rezisteman korod-alojan ŝtalon kun pli bonaj ampleksaj ecoj.
La konsisto de alta karbono kun malalta alojo: C 0.65%, Si 0.54%, Mn 0.97%, Cr 2.89%, Mo 0.35%, Ni 0.75%, N 0.10%.
Varma traktado de alta karbono kun malalta alojo: 1000 ℃ × 6h kalcinado + 950 ℃ × 2.5h oleo estingiĝanta + 570 ℃ × 2.5h hardado; 1000 ℃ × 6h recocido + 950 ℃ × 2.5h oleo estinganta + 250 ℃ × 2.5h hardado; 1000 ℃ × 6h kalcinado + 950 ℃ × 2.5h normaligado + 570 ℃ × 2.5h hardado; 1000 ℃ × 6h kalcinado + 950 ℃ × 2.5h normaligado + 250 ℃ × 2.5h hardado.
(2) Surbaze de la projektado de alta karbona alojŝtalo, eluziĝorezista alta karbona bainita ŝtalo, alta mangana ŝtala matrica komponaĵo kaj perlita ŝtalo estis projektitaj respektive. La gisado kaj termika traktado de la muelejaj ekskursoŝipoj estis finitaj en la Maŝinaro Qiming kaj la prepara testo estis farita en metalaj minoj.
(3) Mikrostruktura observado kaj esplorado.
Oni observis la metalografan strukturon de alta karbono kun malalta alojŝtalo en varma trakta stato, kaj la influo de malsamaj varma traktaĵaj procezoj sur la Mikrostrukturon de alta karbono kun malalta alojŝtalo estis analizita per analizo kaj komparo. Samtempe estas analizita la mikrostrukturo de eluziĝema bainita ŝtalo, perlita ŝtalo kaj alta mangana ŝtala matrica komponaĵo.
(4) Provo kaj Esplorado pri mekanikaj ecoj.
La malmoleco kaj efika energio de tiel fandita kaj varmtraktita alta karbono kun malalta alojŝtalo estis provitaj, kaj la malmoleco kaj efika forteco de alta karbonmalalta alojŝtalo post malsama varma traktado estis studitaj. Samtempe, la malmoleco kaj efiko absorbis energion de eluziĝema bainita ŝtalo, perlita ŝtalo kaj alta mangana ŝtala matrica komponaĵo. Tirstreĉoj estis faritaj sur kiel-gisitaj kaj varmtraktitaj altkarbonaj malalt-alojaj ŝtaloj por studi la rendimentforton kaj aliajn ecojn de alt-karbonaj malalt-alojaj ŝtaloj kun malsamaj varmecotraktadaj procezoj. Samtempe oni testis kaj analizis la rendimentan forton de eluziĝema bainita ŝtalo, perlita ŝtalo kaj alta mangana ŝtala matrica komponaĵo.
(5) Studo pri abraziaj eluzaj trajtoj de trafa korodo
Sub la efika energio de 4.5j kaj 9j respektive, oni studis la efikan korodan abrasivan eluziĝan reziston kaj eluzan mekanismon de alta karbono kun malalta alojoŝtalo kun malsamaj varmecaj traktadoj, kaj la efikan korodan abrasivan eluziĝan reziston de eluziĝema bainita ŝtalo, perlita ŝtalo. , kaj altaj manganaj ŝtalaj matricaj kompozitaj tegaj platoj estis provitaj kaj komparitaj. La analizo donas la bazon por la praktika industria apliko de ŝtalo.
2.0 Testaj kondiĉoj kaj metodoj
En la stato de malseka koroda medio, la koroda indico de ŝtala materialo estas multe pli alta ol tiu en seka stato, kiu estas plurfoje seka stato. Por disvolvi uzorezistan, korodorezistan kaj efikrezistan uzorezistan alojŝtalon, altkarbonan malalt-alojan eluziĝorezistan ŝtalon, bainitan ŝtalon, perlitan ŝtalon kaj altajn manganajn ŝtalajn matricajn komponaĵojn estas projektitaj en ĉi tiu papero , kaj la mikrostrukturo kaj mekanikaj ecoj de ĉi tiuj alojŝtaloj ankaŭ estas studataj Tirstreĉa provo, trafa provo, efika korodo kaj abraziaj eluziĝaj testoj estis faritaj por akiri rezistorezistan ŝtalon kun pli bona ampleksa agado, kiu povas doni referencon por la elekto de -aŭtogenaj muelejŝipoj.
2.1 Testmetodo
2.1.1 Provo-blokado
La altaj karbonaj kaj malaltaj alojŝtalaj specimenoj uzataj en ĉi tiu papero estis fanditaj en alkala forno teganta meza ofteca indukta forno kaj ĵetitaj en norman Y-forman provblokon, kiu estas montrita en Fig. 2-1. La rolantaro kaj varma traktado de eluziĝrezistaj altkarbonaj bainitaj ŝtaloj, perlita ŝtalo kaj altaj manganaj ŝtalaj matricaj kompozitaj muelejaj tegaĵoj estis finitaj en la Maŝinaro Qiming, kaj prepara provuzo estis efektivigita en la mino.
2.1.2 Projekto de varma traktado
La varma trakta procezo havas evidentan influon sur la mikrostrukturon, mekanikajn ecojn, kaj eluziĝreziston de alta karbonmalalta alojŝtalo. La varma traktado-procezo de ĉi tiu speco de alta karbono kun malalta alojŝtalo estas montrita en Fig. 2-2.
2.1.3 Specimenpreparo
La specimenoj por mikrostruktura analizo, malmoleco, XRD, trafa testo, tirstreĉo, kaj efika koroda abrasiva eluziĝotesto estis tranĉitaj de Y-formaj testoblokoj de altkarbona karbono malalt-aloja ŝtalo kun malsamaj varmecotraktado kaj kiel-gisitaj ŝtatoj. La modelo de la drata tranĉmaŝino estas DK77. Tranĉu la provblokon per muelmaŝina prilaborado en la taŭgan krudecon.
2.1.4 Observado de metalografia strukturo
La mikrostrukturo de ĉiu specimeno estis observita per optika mikroskopo Lycra. 4-vol.% Nitratacida alkohola solvo estis uzata kiel koroda solvo por alta karbona malalta alojŝtalo, perlita ŝtala tegaĵo kaj alta mangana ŝtala matrico kunmetita tega plato en malsamaj varma traktado-statoj. Pro la bona korodrezisto de bainita ŝtalo, fera klorida klorida acida alkohola solvo estas elektita kiel la koroda solvo de la bainita ŝtala tegaĵo. La formulo de koroda solvo estas 1 g-fera klorido, 2 ml-klorida acido kaj 100ml-etanolo.
2.1.5 Mekanika propraĵo-testo
Mekanikaj ecoj de materialoj, ankaŭ konataj kiel mekanikaj ecoj de materialoj, rilatas al la mekanikaj ecoj de materialoj sub diversaj eksteraj ŝarĝoj en certa medio. La konvenciaj mekanikaj ecoj de metalaj materialoj inkluzivas malmolecon, forton, efikan fortecon kaj plastikecon. Ĉi tiu projekto fokusiĝas al makro-malmoleco, efikaj provoj kaj streĉaj provoj.
La Rockwell-malmoleco (HRC) de alta karbon-malalta alojŝtalo, bainita ŝtala ekskursoŝipo, perlita ŝtala ekskursoŝipo, kaj alta manganŝtala matrico kunmetita tega plato kiel varmeco traktita kaj kiel-gisita estis testita fare de HBRVU-187.5 Bromwell-optika malmolecprovilo. Ĉiu specimeno estis mezurita ĉe 10 malsamaj pozicioj, kaj la malmoleco de la specimeno estis la aritmetika meznombro de la testaj rezultoj.
JBW-300hc-instrumentita metala pendola trafa testmaŝino estis uzata por testi la efikan sorban energion de normaj Charpy-V-noĉaj specimenoj de alta karbono kun malalta alojo, perlita ŝtala tegaĵo kaj bainita ŝtala tegaĵo kiel varmege traktita kaj kiel-gisita ŝtato respektive; alta mangana ŝtala matrico kunmetaĵo estis transformita en norman Charpy-u-noĉan specimenon laŭ la normo, kaj la efiko-sorba energio estis provita. La trafa grandeco de ĉiu speco de noĉa specimeno estas 10 mm * 10 mm * 50 mm, kaj la averaĝa trafa grandeco de ĉiu specimeno estas kiel montrita en la desegno de 3 noĉoj.
Uzante WDW-300hc-mikrokomputilon kontrolitan elektronikan universalan tirstreĉan testmaŝinon, streĉaj testoj estis faritaj sur altkarbonan malaltan alojŝtalon, bainitan ŝtalan tegaĵon, perlitan ŝtalan tegaĵon, kaj altan manganan ŝtalan matrican sintezan tegaĵon kiel varmege traktitan kaj kiel-gisitan ĉe ĉambro temperaturo. Altkarbono malalta alojŝtalo, bainita ŝtalo, perlita ŝtalo, kaj alta mangana ŝtala matricmaterialo teganta platprovaĵojn kiel gisitajn kaj varmtraktitajn estas prilaboritaj en tirstreĉajn testobrikojn, kiel montrite en Fig. 2-5. La streĉa rapido de la ĉambra temperaturo estas fiksita al 0.05mm / min, kaj ĉiu specimeno estas provita tri fojojn, kaj la averaĝa valoro estas prenita.
2.1.6 trafa koroda frotpuriga eluziĝo
La trafa koroda frotpuriga eluziĝotesto estas aranĝita sur la modifita MLD-10a dinamika ŝarĝo frotpuriga eluziĝa testmaŝino La skema diagramo de la eluzilo-testilo estas montrita en Fig. 2-6. Post modifo, la testmaŝino povas simuli la efikan korodan abrasivan eluziĝan kondiĉon de la duon-aŭtogena mueleja tegaĵo iagrade. La specifaj testaj parametroj estas montritaj en tabelo 2-1.
Tabelo 2-1 La teknikaj parametroj de testmaŝino pri efika koroda eluziĝo | |
Parametro nomo | Parametra valoro |
Efika energio / J | 4.5 |
Martelpezo / kg | 10 |
Efikaj tempoj / tempo · min-1 | 100 |
Libera falanta alteco de martelo / mm | 45 |
Rotacia rapido de pli malalta specimeno / R · min-1 | 100 |
Abrasiva grandeco / maŝo | 60-80 (Kvarcsablo) |
Masa proporcio de akvo al kvarca sablo | 2:5 |
Akva maso / kg | 1 |
Kvarc-sabla maso / kg | 2.5 |
Dum la testo, la supra specimeno estas instalita sur la martelo kaj la malsupra specimeno estas metita sur la spindelon. Movita de la motoro, la malsupra specimeno kaj miksa klingo sur la ĉefa ŝafto turniĝas kun la motoro. La efika martelo leviĝas por agordi la bezonatan altecon de efika energio kaj poste falas libere. Stirita de la martelo, la supra specimeno ree efikas sur la malsupran specimenon kaj la abrazian (malsekan kvarcan sablon) inter la supraj kaj malsupraj specimenoj per la miksa klingo. En la tempodaŭro prepariĝi por eniri la sekvan efikan erozian ciklon, la supraj kaj malsupraj specimenoj kaj frotiloj havos relativan glitadon, kaj la procezo estas tri-korpa frotvesto. Kaj la supra kaj malsupra specimenoj estas submetitaj al certa efiko kaj abrasiva eluziĝo, rezultigante pezan perdon de la specimeno, kiu estas la kvanto de abrazio de la specimeno.
La pli malaltaj specimenoj de la specimenoj estas 45 ŝtalo post estingado kaj temperado, kaj la malmoleco estas 50HRC. La supraj specimenoj estas alta karbono kun malalta alojo, bainita ŝtala tegaĵo, perlita ŝtala tegaĵo kaj alta mangana ŝtala matrico kunmetita materialo tega plato kiel varmigita kaj kiel fandita. Sub la efika energio de 4.5j, la grandeco de la supra specimeno estas 10mm * 10mm * 30mm, kaj la malsupra fina vizaĝo estas prilaborita al arka surfaco kun diametro de 50mm, kiel montrite en Fig. 2-7; la supra parto de la supra specimeno kun 9j efika energio estas 10mm * 10mm * 20mm, kaj la suba parto estas 7.07mm * 7.07mm * 10mm, kaj la malsupra finaĵo estas prilaborita en arka surfaco kun diametro de 50mm, kiel montrite en Fig. 2-8.
Antaŭ la eluziĝa testo, la specimeno devas esti antaŭgrundita dum 30 minutoj por forigi la influon de la specimena instala eraro kaj aliaj faktoroj. Post antaŭmuelado, unue forigu la rubaĵojn kaj aliajn rubojn ligitajn al la eluzita surfaco per mola peniko, poste purigu la specimenon per absoluta etanola ultrasono, sekigu ĝin tuj kaj pesu ĝin per elektronika analiza pesilo (pesu ĝin trifoje ĉiufoje, kaj prenu ĝian averaĝan valoron kiel la kvaliton de la specimeno). Komence de la eluziĝa testo, pezu ĉiujn 15 minutojn, kaj poste ripetu la supran pesadan operacion.
2.1.7 Observado de efika frakturo, streĉa frakturo kaj koroda eluziĝo-morfologio
La efika frakturo, streĉa frakturo kaj koroda eluziĝo-morfologio de la specimenoj estis observita malpli ol 500 kaj 2000-oble pliigita per uzado de fenoma prox-skana elektronika mikroskopo. La observindaj specimenoj estis purigitaj kaj sekigitaj per etanolo, kaj la surfaca morfologio de la specimenoj estis observata sub la skana elektronika mikroskopo, kaj la fraktura mekanismo kaj eluziĝa mekanismo de uzorezista alojŝtalo estis analizitaj.
3.0 Efiko de varma traktado sur Mikrostrukturo kaj mekanikaj ecoj de eluziĝrezistaj altkarbonaj malaltaj alojŝtalaj SAG-muelaj tegaĵoj
Varma traktado havas grandan influon sur la mikrostrukturo kaj mekanikaj ecoj de alta karbono kun malalta alojo. En ĉi tiu ĉapitro oni studas la efikon de malsama varma traktado sur la eltenebla alta karbono kun malalta alojŝtalo kun certa komponaĵo, kaj la varma traktado estas optimumigita por akiri la optimuman efikorezistan kaj eluziĝan alojŝtalon.
La kemia konsisto de eluziĝorezista altkarbona malaltaloja ŝtalo estas montrita en tabelo 3-1.
Tabelo 3-1 La kemia konsisto de malmolaj ŝtaloj kun malmulta karbono de abrasión-korodo kaj malmulta alojo (% en pezo) | |||||||
C | Si | Mn | P | S | Cr | Ni | Mo |
0.655 | 0.542 | 0.976 | 0.025 | 0.023 | 2.89 | 0.75 | 0.352 |
Laŭ la varma traktado-procezo montrita en Fig. 2-2, la Y-forma testbloko estis varmtraktita kaj markita kiel specimenoj 1, 2, 3 kaj 4, kaj la kiel-gisita stato estis markita kiel specimeno 5. Post varma traktado, la specimenoj por mikrostruktura observado, malmoleca testo, trafa testo, streĉa provo, kaj efika koroda frotpuriga eluziĝotesto estis tranĉitaj per drata tranĉmaŝino.
3.1 Efiko de procezo de varma traktado sur Mikrostrukturo kaj mekanikaj ecoj de alta karbono kun malalta alojo
3.1.1 Mikrostrukturo
Figuro 3-1 montras la mikrostrukturon de alta karbon-malalta alojŝtalo kun malsamaj varmecaj traktadaj statoj, kaj Figuro 3-1 (a) (b) montras la metalografian strukturon de specimeno 1. Post kalcinado ĉe 1000 ℃ kaj normaligado ĉe 950 ℃ kaj temperado ĉe alta temperaturo (570 ℃), la mikrostrukturo de la specimeno estas perlito. Fig. 3-1 (c) (d) montras la metalografian strukturon de specimeno 2. Post kalcinado je 1000 ℃ kaj normaligado je 950 ℃ kaj temperado je malalta temperaturo (250 ℃), la mikrostrukturo de la specimeno ankaŭ estas perlito. Fig. 3-2 (a) (b) montras la altpotencan mikrostrukturon prenitan de SEM. En la mikrostrukturo de specimeno 1 (Fig. 3-2 (a)), oni povas observi lamelan perliton kun alterna lumo kaj mallumo, kaj la mikrostrukturon de specimeno 2 (Fig. 3-2 (b)) ankaŭ videblas kun evidenta lamelara perlito, Sub la sama pligrandigo, la perlita strukturo de alta karbono kun malalta alojo (1 × 10) hardita je 570 ℃ tendencas esti sferoidigita. Fig. 3-1 (E) (f) montras la metalografian strukturon de specimeno 3. Post recocido je 1000 ℃, oleo estingiĝanta je 950 ℃ kaj hardado je alta temperaturo (570 ℃), la mikrostrukturo de la specimeno estas moderigita sorbito kun mustelejo Orientiĝo. Fig. 3-1 (g) (H) montras la metalografian strukturon de specimeno 4. Post kalcinado je 1000 ℃, oleo estingiĝanta je 950 ℃ kaj temperado je malalta temperaturo (250 ℃), la mikrostrukturo de la specimeno estas temperaturo de malalta temperaturo. mustelejo. Kiam la specimeno estas estingita en oleo je 950 ℃ kaj hardita je malalta temperaturo, C-atomoj unue disvastiĝas kaj precipitas disvastigitajn karbidojn de supersatura α-solva solvo. Kun la pliiĝo de moderiga temperaturo, karbido falas en alojŝtalo pliiĝas, kaj karbido iom post iom transformiĝas en cementiton kaj kreskas iom post iom. Dum la tempo pasas, retenita aŭstenito komencas putriĝi kaj cementito falas samtempe. Kiam la moderiga temperaturo pliiĝas ĝis 570 ℃, supersaturitaj C-atomoj tute falas de la supersaturita α solida solvo, kaj la fajnaj cementitaj agregaĵoj kaj kruduloj, montrante la harditan sorbiton, kiu konservas la orientiĝon de mustelejo.
Figuro 3-3 montras la XRD-difraktajn ŝablonojn de alta karbono kun malalta alojo en malsamaj varmecaj traktadaj statoj. El la ŝablono videblas, ke la specimenoj en malsamaj varma traktado havas nur α-fazon aŭ supersaturitan α-fazon kaj cementitan fazon, sen aliaj fazoj.
3.1.2 Mekanikaj ecoj
Fig. 3-4 montras la malmolecon de altkarbonaj malaltaj alojaj ŝtaloj en malsamaj varma traktado kaj kiel-fanditaj statoj. La rezultoj montras, ke: la malmoleco de la alta karbono kun malalta alojo (specimeno 4) kalcinita je 1000 at kaj oleo estingita je 950 at kaj hardita je 250 at estas la plej alta. La malmolecaj valoroj de specimeno 1, specimeno 2 kaj specimeno 3 estas tre proksimaj kaj signife pli malaltaj ol tiu de specimeno 4, kaj specimeno 2 estas iomete pli alta ol specimeno 1 kaj specimeno 3. Ĉar ju pli alta estas la temperaturo, des pli malalta estas la malmoleco. de alojŝtalo estas. La malmoleco de 2 × 10 specimenoj moderigitaj ĉe malalta temperaturo (250 ℃) estas iomete pli alta ol tiu de 1 × 10 specimenoj moderigitaj ĉe alta temperaturo (570 ℃), kaj tiu de 4 × 10 specimenoj moderigitaj ĉe malalta temperaturo (250 ℃) estas pli alta ol tiu de 3 × 10 specimenoj. 1 # specimeno kaj 2 # specimenoj estas altkarbonaj malaltaj alojaj ŝtaloj post normaliga kaj moderiga traktado. Moderiga temperaturo malmulte efikas sur la malmoleco de ŝtalo, kaj la diferenco estas malgranda, do la malmoleco de la 1-specimeno kaj 2 # -provaĵo havas malmultan diferencon. 3 # specimenoj kaj 4 # specimenoj estas altkarbonaj malaltaj alojaj ŝtaloj post estingado kaj temperado. Moderiga temperaturo havas grandan influon sur la malmoleco de la specimeno. La malmoleco de la 4 # -provaĵo moderigita ĉe malalta temperaturo estas multe pli alta ol tiu de la 3 # -provaĵo post alt-temperatura temperado.
La efiko sorbita energio de malsama varma traktado kaj kiel-gisitaj altkarbonaj malaltaj alojoj estas montritaj en Fig. 3-5. La rezultoj montras, ke la efiko-sorba energio de specimenoj 1, 2, 3 kaj 4 malpliiĝas laŭvice. La efiko-sorba energio de alta karbono kun malalta alojo (specimeno 1) kalcinita je 1000 ℃, normaligita je 950 ℃, kaj hardita je 570 ℃ estas signife pli alta ol tiu de aliaj specimenoj. Ĉi tio estas ĉar post normiga traktado, la solida solva grado de ĉiu elemento en la aloja ŝtalo en aŭstenito pliboniĝas, la apartigo de alojaj elementoj en la fanda strukturo estas plibonigita, la homogeniga grado de fanda strukturo estas plibonigita kaj la efika forteco de la ŝtalo estas plibonigita. Post normaligado kaj moderigado de varma traktado, 1 kaj 2 specimenoj estas perlita strukturo kun bona forteco. La perlita strukturo de specimeno 1 estas pasivigita kaj emas sferoidigi. Tial, la forteco de specimeno 1 estas pli bona ol tiu de specimeno 2, kaj la efika energio de specimeno 1 estas pli alta. Post nafto estingiĝanta kaj malalttemperatura moderiga traktado, la fina mikrostrukturo de la alojŝtalo estas hardita mustelejo. La specimeno konservas altan malmolecon kaj malaltan fortecon kiel estingitan, do la alojŝtalo ankoraŭ konservas altan malmolecon kaj malaltan fortecon. Post nafto estingiĝanta kaj hardita ĉe altaj temperaturoj, mustelejo komencis putriĝi kaj granda kvanto de sorbito formiĝis. La malmoleco de specimeno 3 malpliiĝis signife kaj la forteco signife pliiĝis. Tial, la forteco de la specimeno 3 estis pli bona ol tiu de la specimeno 4. La efiko-sorba energio de tiel fandita alta karbono kun malalta alojŝtalo estas la plej malalta kaj la forteco estas la plej malbona.
La streĉaj rezultoj de altkarbonaj malaltaj alojaj ŝtaloj en malsamaj varma traktado kaj kiel-gisitaj statoj estas montritaj en tabelo 3-2, La rezultoj montras, ke la tirstreĉo Rm: 3 # > 1 # > 2 # > 4 # > 5 #; Rendimento-forto Rel: 3 # > 1 # > 2 # > 4 # 、 5 #. Alivorte, la forto de alta karbono kun malalta alojŝtalo (3 #) kalcinita je 1000 ℃, oleo estingita je 950 ℃ kaj hardita je 570 ℃ havas la plej altan forton, kaj la alta karbonmalalta alojŝtalo (4 #) kalcinita je 1000 ℃, oleo estingita je 950 ℃ kaj hardita je 250 ℃ havas la plej malaltan forton. Plilongigo post frakturo δ: 1 # > 2 # > 3 # > 4 # > 5 #, Tio estas, la alta karbona malalta alojo ŝtalo (1 #) kalcinita ĉe 1000 ℃, normaligita ĉe 950 ℃, kaj hardita ĉe 570 ℃ havas la plej bona plasteco, 1 #, 2 #, 3 # kaj 4 # estas miksita frakturo. La rezultoj montras, ke la plastikeco de alta karbono kun malalta alojo (# 4) kalcinita je 1000 ℃, oleo estingita je 950 ℃ kaj hardita je 250 ℃ estas la plej malbona, kiu estas fragila frakturo. La forto kaj plastikeco de tiel gisita alta karbon-malalta alojŝtalo (numero 5) estas pli malbonaj ol tiuj de la varma trakta specimeno, kiu estas fragila frakturo.
Tabelo 3-2 Tirstrekaj rezultoj de altkarbonaj malaltaj alojaj ŝtaloj en la malsama varma traktado | |||
Ero Ne | Tirstreĉo / Mpa | Plilongigo post frakturo /% | Rendimento-forto / Mpa |
1# | 1005 | 14.31 | 850 |
2# | 947 | 13.44 | 760 |
3# | 1269 | 10.53 | 1060 |
4# | 671 | 4.79 | / |
5# | 334 | 3.4 | / |
3.1.3 efika fraktura analizo
Fig. 3-6 montras la efikan frakturan morfologion de malsama varma traktado kaj kiel-gisitaj altkarbonaj malaltaj alojoj. Fig. 3-6 (a) (b) montras la efikan frakturan morfologion de alta karbono kun malalta alojo (specimeno 1) kalcinita je 1000 ℃, normaligita je 950 ℃, kaj hardita je 570 ℃. La rezultoj de observado de SEM montras, ke la fraktura surfaco estas relative plata laŭ la makroskopa observado (vidu Fig. 3-6 (a)) 3-6 (b)) observado montras, ke estas malgrandaj kavetoj sur la fraktura surfaco, kaj klara langa ŝablono videblas. Ĉi tiu specimeno montras pli bonan fortecon ol aliaj specimenoj. Fig. 3-6 (c) (d) montras la efikan frakturan morfologion de alta karbono kun malalta alojo (specimeno 2) kalcinita je 1000 ℃, normaligita je 950 ℃, kaj hardita je 250 ℃. Videblas laŭ la observado ĉe malalta pligrandiĝo (vidu Fig. 3-6 (c)), ke la fraktura surfaco estas relative plata, kaj laŭ la alta potenca observado (vidu Fig. 3-6 (d)), malgranda nombro de fosetoj videblas en la frakturo, kaj videblas evidenta lango kiel ŝablono kaj larmrando. La karakterizaĵoj de kvazaŭ fendo estas malkaŝitaj. Fig. 3-6 (E) (f) montras la morfologion de efika frakturo de ŝtalo kun alta karbono kun malalta alojo (specimeno 3) kalcinita je 1000 ℃, oleo estingita je 950 ℃ kaj hardita je 570 ℃. La frakturo estas relative plata laŭ la observo ĉe malalta pligrandiĝo (vidu Fig. 3-6 (E)), kaj estas kelkaj fosetoj kaj malmulto de larmobordoj en la frakturo observita ĉe alta pligrandiĝo (vidu Fig. 3- 6 (f)). Fig. 3-6 (g) (H) montras la morfologion de efika frakturo de alta karbono kun malalta alojo (4 #) kalcinita je 1000 ℃, normaligita je 950 ℃ kaj hardita je 570 ℃. La frakturo estas intergranula frakturo observita ĉe malalta pligrandiĝo (vidu Fig. 3-6 (g)), kaj estas kelkaj ŝiraj randoj kaj kvazaŭ fendita fraktura morfologio ĉe alta pligrandiĝo (vidu Fig. 3-6 (H)). Fig. 3-6 (I) (J) montras la morfologion de efika frakturo de tiel fandita alta karbono kun malalta alojo (5 #). La frakturo montras riveran ŝablonon, kiu estas tipa fragila frakturo, kaj la forteco de la kiel-gisita provaĵo estas la plej malbona.
3.1.4 Analizo de streĉa frakturo
La streĉa rompa morfologio de alta karbono kun malalta alojo-ŝtalo kun malsama varma traktado kaj kiel fandita stato estas montrita en Fig. 3-7. Fig. 3-7 (a) (b) montras la streĉan frakturan morfologion de alta karbono kun malalta alojo (# 1) kalcinita je 1000 ℃, normaligita je 950 ℃, kaj hardita je 570 ℃. Malgrandaj fosetoj videblas, kaj la fraktura areo estas granda, kiu apartenas al muldebla frakturo kun alta forteco. Fig. 3-7 (c) (d) montras la streĉan frakturan morfologion de alta karbono kun malalta alojo (# 2) kalcinita je 1000 ℃, normaligita je 950 ℃ kaj hardita je 250 ℃, Malgrandaj fosetoj kaj parte glataj kaneloj estas observataj ĉe alta pligrandigo (Fig. 3-7 (d)). Neniuj fendoj troviĝas en la fendoj, kiuj apartenas al muldebla frakturo. La kavetoj estas pli malgrandaj kaj pli malprofundaj, kaj la forteco de la specimeno estas pli malbona ol tiu de la numero 1. Fig. 3-7 (E) (f) montras la streĉan frakturan morfologion de alta karbono kun malalta alojo (# 3) kalcinita je 1000 ℃, oleo estingita je 950 ℃ kaj hardita je 570 ℃. Plej multaj fendaj ŝablonoj kaj malmulto de etaj fosetoj videblas. La fendita ŝablona areo estas pli granda, la fibra areo estas pli malgranda, kaj la # 3-specimeno estas miksita frakturo. Figuro 3-7 (g) (h) La streĉa rompa morfologio de la alta karbono kun malalta alojo (# 4) kalcinita je 1000 ℃, oleo estingita je 950 ℃ kaj hardita je 250 ℃ montras evidentajn riverajn ŝablonojn kaj fendajn frakturajn karakterizaĵojn. Ĉe alta pligrandigo (Fig. 3-7 (H)), malmulto de malprofundaj kavetoj estas observata en la fraktura centro, sed la specimenoj ankoraŭ apartenas al fragila frakturo. Fig. 3-7 (I) (J) montras la streĉan frakturan morfologion de tiel fandita alta karbono kun malalta alojo (# 5) kun evidenta rivera ŝablono kaj evidentaj fendaj frakturaj karakterizaĵoj. Ĝi apartenas al fragila frakturo, kaj la forteco de la specimeno estas la plej malbona.
Altkarbonaj malaltaj alojaj rezistemaj alojŝtaloj kun konsisto de c0.65%, Si 0.54%, Mn 0.97%, Cr 2.89%, Mo 0.35%, Ni 0.75% kaj N 0.10% estis submetitaj kvar malsamaj varmecaj traktadoj. Oni studis la efikojn de malsamaj varmaj traktadoj sur la Mikrostrukturon kaj mekanikajn ecojn de alta karbono kun malalta alojo. La varma traktado-metodoj de alta karbono kun malalta alojŝtalo estas la jenaj: 1000 ℃ × 6h kalcinado + 950 ℃ × 2.5h normaliganta + 570 ℃ × 2.5h hardado; 1000 ℃ × 6h kalcinado + 950 ℃ × 2.5h normaligado + 250 ℃ × 2.5h hardado; 1000 ℃ × 6h recocido + 950 ℃ × 2.5h oleo estinganta + 570 ℃ × 2.5h hardado; 1000 ℃ × 6h kalcinado + 950 ℃ × 2.5h oleo estinganta + 250 ℃ × 2.5h hardado. La rezultoj montras, ke:
- La mikrostrukturo de altkarbona malaltaloja ŝtalo (numero 1) kalcinita je 1000 ℃, normaligita je 950 ℃ kaj hardita je 570 ℃ estas perlito. La mikrostrukturo de altkarboneca malaltaloja ŝtalo (numero 2) kalcinita je 1000 ℃, normaligita je 950 ℃ kaj hardita je 250 ℃ ankaŭ estas perlito. Tamen, la perlita strukturo de numero 1 estas pasivigita kaj tendencas esti sferoidigita, kaj ĝiaj ampleksaj ecoj pli bonas ol tiu de numero 2. La mikrostrukturo de alta karbono kun malalta alojo-ŝtalo (specimeno 3) kalcinita je 1000 ℃, oleo estingita je 950 ℃ kaj moderigita je 570 ℃ estas moderigita sorbito kun musteleja orientiĝo. La mikrostrukturo de altkarboneca malaltaloja ŝtalo (numero 4) kalcinita je 1000 ℃, oleo estingita je 950 ℃ kaj hardita je 250 ℃ estas hardita mustelejo.
- La malmoleco de alta karbono kun malalta alojo (# 4) kalcinita je 1000 ℃, oleo estingita je 950 ℃ kaj hardita je 250 ℃ havas la plej altan Rockwell-malmolecon de 57.5 HRC. La malmoleco de la aliaj tri specoj de altkarbona malalt-aloja ŝtalo estas pli malalta ol tiu de specimeno 4, kaj la malmolaj valoroj estas proksimaj. La malmoleco de specimenoj 1,2,3 estas 43.8 HRC, 45.3 HRC kaj 44.3 HRC.
- La V-noĉa efika fortika testo montras, ke la alta karbono kun malalta alojo-ŝtalo (numero 1) kalcinita je 1000 ℃, normaligita je 950 ℃, kaj hardita je 570 ℃ havas la plej altan efikon-sorban energion (8.37 J) kaj la plej bonan fortecon. La rezultoj de streĉa provo ankaŭ montras, ke la plilongigo post frakturo δ de alta karbono kun malalta alojŝtalo (numero 1) kalcinita je 1000 ℃, normaligita je 950 ℃ kaj hardita je 570 ℃ havas la maksimuman plilongigon post frakturo (14.31%), kaj la frakturo estas muldebla frakturo.
- La rezultoj de la streĉa provo montras, ke la forto de alta karbono kun malalta alojo (# 3) kalcinita je 1000 at, oleo estingita je 950 ℃ kaj hardita je 570 ℃ havas la plej bonan forton (Rm: 1269mpa, Rel: 1060mpa), la forto de # 1 , # 2 , # 3 , kaj # 4 estas Rm: 1005 MPa, Rel: 850 MPa; Rim: 947 MPa, Rel: 740 MPa; Rim: 671 MPa.
- La mekanikaj ecoj de tiel gisita alta karbono kun malalta alojŝtalo (numero 5) estas pli malbonaj ol tiu de la varme traktitaj specimenoj. Varma traktado plibonigas la ampleksajn ecojn de alta karbona malalta alojo.
4.0 Mikrostrukturo kaj mekanikaj ecoj de eluziĝema bainita ŝtalo, perlita ŝtalo kaj altaj manganaj ŝtalaj matricaj kompozitaj muelejaj tegaĵoj
Por kompari kaj studi la eluziĝan kaj korodorezistan alojŝtalon por la tega plato de la duoneŭtogena muelejo, prenante altkarbonan alojŝtalon kiel la bazan orientiĝon, nia fabriko projektis tri specojn de altkarbonada alojŝtalo kaj iliaj kompozitaj materialoj kaj faritaj tegaj platoj. La gisado kaj varma traktado finiĝis en nia fabriko, kaj la prepara provo estis farita en metalaj minoj.
La chemicalemia komponaĵo de bainita ŝtalo, perlita ŝtalo kaj altaj manganaj ŝtalaj matricaj kompozitaj muelejaj tegaĵoj estas montrita en tabelo 4-1, tabelo 4-2 kaj tabelo 4-3.
Tabelo 4-1 La kemia konsisto de ŝtalaj liniaj platoj de bainito (% en pezo) | |||||||
C | Si | Mn | P | S | Cr | Mo | Ni |
0.687 | 1.422 | 0.895 | 0.053 | 0.029 | 4.571 | 0.424 | 0.269 |
Tabelo 4-2 La kemia konsisto de perlitaj ŝtalaj linaj platoj (% en pezo) | |||||||
C | Si | Mn | Al | W | Cr | Cu | Ni |
0.817 | 0.43 | 0.843 | 0.028 | 0.199 | 3.103 | 0.111 | 0.202 |
Tabelo 4-3 La kemia konsisto de altaj manganaj ŝtalaj matricaj kompozitaj tegaj platoj (pezo%) | |||||||
C | Si | Mn | Al | Cr | V | Ti | Ni |
1.197 | 0.563 | 20.547 | 0.271 | 0.143 | 0.76 | 0.232 | 0.259 |
Post kiam la baneita ŝtala tegaĵo, perlita ŝtala tegaĵo kaj alta mangana ŝtala matrica kunmetaĵo estas forigitaj, la specimenoj por mikrostruktura observado, malmoleca testo, trafa testo, tirstreĉo, kaj trafa koroda frotpuriga eluziĝotesto estas tranĉitaj per drata tranĉmaŝino.
4.1 Mikrostrukturo kaj mekanikaj ecoj de bainita ŝtalo, perlita ŝtalo kaj altaj manganaj ŝtalaj matricaj kompozitaj muelejaj tegaĵoj
4.1.1 Mikrostrukturo
Figuro 4-1 montras la metalografian strukturon de la bainita ŝtala tegaĵo, kaj Figuro 4-1 (a) (b) montras la metalografan strukturon de la neuzita surfaco. La nigra pinglo-simila malsupra bainita strukturo (vidu sagon en Figuro 4-1 (b)), plum-simila supra bainita strukturo (vidu Figuro 4-1 (b) cirklo), kaj iom da blanka retenita aŭstenito videblas. Fig. 4-1 (c) (d) montras la metalografian strukturon de la eluziĝsurfaco. La nigra pinglo-simila malsupra bainita strukturo kaj iom da blanka retenita aŭstenito videblas. La nigra pinglo-simila malsupra bainito sur la neuzita surfaco estas pli fajna ol la eluziĝsurfaco.
Figuro 4-2 montras la XRD-difraktan skemon de la bainita ŝtala tegaĵo. La difrakta ŝablono de la bainita ŝtala specimeno montras la difraktajn pintojn de la α-fazo kaj γ-fazo, kaj ne ekzistas evidenta difrakta pinto de karbido en la diagramo.
Fig. 4-3 montras la metalografian strukturon de la alta mangana ŝtala matrico kunmetita tegaĵo, FIG. 4-3 (a) montras makrografon, FIG. 4-3 (b) montras altan pligrandigan diagramon, kaj Fig. 4-3 (b) montras grandan nombron da karbidoj sur la aŭstenita grenlimo. Sur la surfaco de la polurita kaj korodita alta mangana ŝtala matrico kunmetita tega plato-specimeno, 10 metalografiaj bildoj kun la pligrandigo de 100-fojoj estis prenitaj respektive (vidu Fig. 4-4). La area frakcio de karbidoj en la kampo de vido estis analizita per la programaro Las-sperta programaro de Lycra metalografia mikroskopo, kaj la aritmetika averaĝa valoro estis prenita. Laŭ la kalkulo, la karbida enhavo en la kunmetaĵo kun alta mangana ŝtala matrico estas 9.73%. Karbidoj estas disigitaj en aŭstenito kiel la dua fazo, kio plibonigas la eluziĝan reziston kaj donas forton de la materialo. La alta mangana ŝtala matrico kunmetita tegaĵo estas komponaĵo kun aŭstenita strukturo kiel la matrico kaj karbido kiel la dua fazo.
Fig. 4-4 montras la XRD-difraktan ŝablonon de alta mangana ŝtala matrico kunmetita tega plato, en kiu estas difraktaj pintoj de γ-fazo kaj karbido, sed neniu difrakta pinto de mustelejo.
Fig. 4-6 montras la mikrostrukturon de perlita ŝtala tegaĵo, kaj Fig. 4-6 (a) (b) montras la metalografian strukturon prenitan de Lycra metalografa mikroskopo. Oni povas observi, ke la perlita strukturo estas nigra kaj blanka (vidu Fig. 4-6 (b) nigran cirklon). La blanka areo estas ferito kaj la nigro estas cementito. Fig. 4-6 (c) montras la altan potencan mikrostrukturon de SEM. Perlito kun helaj kaj malhelaj fazoj videblas. La pli malpeza parto estas cementito kaj la pli malhela parto estas ferito.
Figuro 4-7 montras la XRD-difraktan ŝablonon de la perlitaj ŝtalejoj. Estas difraktaj pintoj de la α-fazo kaj Fe3C-fazo en la difrakta ŝablono de la perlitaj muelejaj ekskursoŝipoj, kaj neniu evidenta resta aŭstenita pinto aperas.
4.1.2 Mekanikaj ecoj
Tabelo 4-4 montras la testajn rezultojn de malmoleco kaj efika forteco de bainita ŝtala tegaĵo, alta mangana ŝtala matrica kompona tegaĵo kaj perlita ŝtala tegaĵo. La rezultoj montras, ke la baneita ŝtala tegaĵo havas bonajn kongruajn ecojn de malmoleco kaj forteco; la alta mangana ŝtala matrico kunmetita havas malbonan malmolecon sed bonan malmolecon sen labora hardado; la forteco de perlita ŝtalo estas malbona.
Tabelo 4-4 Rockwell-malmoleco kaj efika forteco de tri specoj de alojaj ŝtalejaj ekskursoŝipoj | |
objekton | rezulto |
Malmoleco de bainitaj alojaj ŝtalejoj (HRC) | 51.7 |
Malmoleco de altaj manganaj ŝtalaj matricoj kunmetitaj alojaj ŝtalejoj (HRC) | 26.5 |
Malmoleco de perlitaj alojaj ŝtalejoj (HRC) | 31.3 |
V-noĉa efiko-sorba energio de bainitaj alojaj ŝtalejoj (J) | 7.5 |
U-noĉa efika sorba energio de altaj manganaj ŝtalaj matricoj kunmetitaj alojaj ŝtalejoj (J) | 87.7 |
Efiko-sorba energio de perlitaj alojaj ŝtalejoj kun V-noĉo (J) | 6 |
Figuro 4-8 estas komparo de malmoleca distribuo en la hardita tavolo-areo de tri specoj de tegaĵaj materialoj, nome bainita ŝtala tegaĵo, alta mangana ŝtala bazo kunmetita tegaĵo, kaj perlita ŝtala tegaĵo. La rezultoj montras, ke la alta mangana ŝtal-bazita kunmeta tegaĵo kaj bainita ŝtala tegaĵo havas evidentan malmoligan fenomenon post provo en la minejo. La prilaborado de malmoliga profundo de la alta mangana ŝtal-bazita kunmetaĵo estas 12 mm, kaj la malmoleco de la tega plato pliigas ĝis 667 HV (58.7 HRC); la prilaborado de malmoliga profundo de bainita ŝtala tegaĵo estas 10 mm, la malmoleco de HVS pliiĝis je preskaŭ 50% per maŝinado de malmolaĵo, kaj ne estis evidenta malmola fenomeno en perlita ŝtala tegaĵo.
Tabelo 4-5 montras la tirstreĉajn testrezultojn de altaj manganaj ŝtalmatricaj sintezaj muelejaj tegaĵoj kaj perlitaj ŝtalejoj. La rezultoj montras, ke la tirstreĉo de perlitaj ŝtalaj matricaj kompozitaj muelejaj tegaĵoj samvaloras al tiu de altaj manganaj ŝtalaj matricaj kompozitaj materialaj muelejaj tegaĵoj, sed la alta mangana ŝtala matrica kompona materialo tegaĵo havas pli altan rendimentan forton ol perlitaj ŝtala mueleja tegaĵoj. Samtempe la plilongigo post rompiĝo de perlita ŝtala tegaĵo estas pli alta ol tiu de mangana ŝtala matrica komponaĵo, kaj la tegaĵo de alta mangana ŝtala matrica komponaĵo havas pli bonan fortecon.
Tabelo 4-5 Streĉaj testrezultoj de malsamaj alojaj ŝtalfabrikaj ekskursoŝipoj | |||
Ero Ne | Tirstreĉo / Mpa | Plilongigo post frakturo /% | Rendimento-forto / Mpa |
Alta mangana ŝtala matrica komponaĵo | 743 | 9.2 | 547 |
Perlita ŝtala ekskursoŝipo | 766 | 6.7 | 420 |
4.1.3 Efika fraktura analizo
Fig. 4-9 montras la efikan frakturan morfologion de bainita ŝtala tegaĵo, alta mangana ŝtala matrico kunmetita tegaĵo kaj perlita ŝtala tegaĵo. Fig. 4-9 (a) (b) montras la efikan frakturan morfologion de baneita ŝtala tegaĵo. La fraktursurfaco estas relative plata kun malmulto de larmrandoj kaj alta pligrandigo (Fig. 4-9 (a)) La fraktura forteco de la kavetoj (B-9) estas malprofunda, sed la fraktura energio estas malgranda. Fig. 4-9 (c) (d) montras la morfologion de efika frakturo de alta mangana ŝtala matrico kunmetita tegaĵo. De la malalta pligrandigo (Fig. 4-9 (c)), evidenta plasta deformado estas observata sur la fraktura surfaco, kaj kavetoj aperas sur la sekco. Ĉe alta pligrandigo (Fig. 4-9 (d)), grandaj kaj malgrandaj kavetoj povas esti observataj samtempe, kaj la grandaj kavetoj estas profundaj, kaj la kavetoj estas implikitaj inter si. Figuro 4-9 (E) (f) montras la efikan frakturan morfologion de perlita ŝtala tegaĵo. La fraktura surfaco estas relative plata sub malalta pligrandigo (Fig. 4-9 (E)), dum la rivera ŝablono povas esti observata ĉe alta pligrandiĝo (Fig. 4-9 (f)). Samtempe, malmulto de fosetoj videblas ĉe la rando de la rivera ŝablono. La specimeno estas fragila frakturo en la makro-vido kaj plasta frakturo en la loka parto en la mikro-vido.
4.1.4 Analizo de streĉa frakturo
Figuro 4-10 montras la streĉan frakturan morfologion de alta mangana ŝtala matrico kunmetita tegaĵo kaj perlita ŝtala tega plato kaj figuro 4-10 (a) (b) montras la streĉan frakturan morfologion de alta mangana ŝtala matrico kunmetita tega telero-materialo. De la malalta potenco (Fig. 4-10 (a)), la frakturo havas evidentan plastan deformadon, malgrandan kvanton de larmrando kaj altan pligrandiĝon (Fig. Oni povas observi malmulton de malprofundaj kavetoj kaj grandan nombron da fendaj paŝoj en 4-10 (b). La specimeno apartenas al miksita fraktura reĝimo. Fig. 4-10 (c) (d) montras la streĉan frakturan morfologion de perlita ŝtala tegaĵo. La fraktura surfaco estas relative plata kiam observita ĉe malalta pligrandiĝo ( Fig. 4-10 (c)). La evidenta rivera ŝablono kaj larmobordo videblas ĉe granda pligrandiĝo (Fig. 4-10 (d)). La specimeno apartenas al fragila frakturo.
4.2 La rezultoj
- La mikrostrukturo de la bainitaj alojaj ŝtalejaj ekskursoŝipoj montras nigran pinglosimilan malsupran bainiton kaj parton de plum-simila supra bainito, kun malmoleco de 51.7 HRC. Post kiam la mueleja tegaĵo estis provita en minoj, ĝi havas certan laboran malmoligan profundon de 10 mm. La malmoleco de la mueleja tegaĵo pliiĝas je 50 HV. La efika energio sorbita de la V-noĉo de bainita ŝtala tegaĵo estas 7.50 J, kaj la fraktura surfaco estas muldebla frakturo. La bainit-alojaj ŝtalfabrikaj tegaĵoj havas bonajn ampleksajn mekanikajn ecojn.
- La mikrostrukturo de la alta mangana ŝtala matrico kunmetita mueleja tegaĵo estas aŭstenita strukturo. Estas multaj karbidoj en la limo de aŭstenita greno, kaj la enhavo de karbido estas 9.73%. La tegaĵo de alta mangana ŝtala matrico kompozita materialo estas kompozita materialo kun aŭstenita strukturo kiel matrico kaj karbido kiel la dua fazo. La malmoleco de la alta mangana ŝtala matrica komponaĵo estas 26.5 HRC sen labora hardado. Post uzado en minoj, evidenta laborhardado okazas. La profunda labora hardado estas 12 mm. La plej alta malmoleco estas 667 HV (58.7 HRC). La efiko sorbita energio de norma u-noĉo de alta mangana ŝtala matrica komponaĵo estas 87.70 J, kaj la efika frakturo estas muldebla frakturo. La plilongigo post streĉa frakturo de la alta mangana ŝtala matrica komponaĵo estas 9.20%, kaj la streĉa rompo estas miksita frakturo. La alta mangana ŝtala matrico kunmetita mueleja tegaĵo havas bonan fortecon. La tirstreĉo kaj rendimentforto de altaj manganaj ŝtalmatricaj sintezaj muelejaj ekskursoŝipoj estas 743 MPa kaj 547 MPa.
- La rezultoj montras, ke la mikrostrukturo de perlitaj alojaj ŝtalfabrikoj estas tipe nigrablanka perlita strukturo kun malmoleco de 31.3hrc, kaj ne ekzistas evidenta laborhardada fenomeno post provuzo en minoj. La efiko-sorba energio de norma V-noĉo de perlita ŝtala ekskursoŝipo estas 6.00j, kaj la fraktura surfaco estas mikroloka plasta frakturo kaj makro-fragila frakturo. La plilongigo de perlita ŝtala tegaĵo post tirstreĉa rompiĝo estas 6.70%, la tirstreĉa frakturo estas fragila frakturo, la forteco estas alta, kaj la tegaĵo de mangana ŝtala matrica komponaĵo estas malbona. La streĉa forto kaj rendimenta forto de perlita ŝtala tegaĵo estas 766 MPa kaj 420 MPa.
5.0 Efika korodo kaj abrazia eluziĝrezisto de duon-aŭtogenaj muelejaj alojŝtalaj ekskursoŝipoj
La muelejŝirmiloj de la duon-aŭtogena muelejo ne nur estas trafitaj kaj eluzitaj de suspensiaĵo sed ankaŭ koroditaj de suspensiaĵo en la tamburo, kio multe reduktas la funkcidaŭron de la ekskursoŝipo. La efika koroda frotpuriga eluziĝotesto povas bone simuli la eluziĝkondiĉon de la tega plato de la duon-aŭtogena muelejo. Nuntempe la esplorado pri eluziĝo-rezisto kaj koroda agado de materialoj ĉefe mezuras la abrasian malplipeziĝon de materialoj en efika korodo-abrazia eluziĝa testo sub tri-korpaj eluziĝaj kondiĉoj, kaj poste observas la eluziĝan morfologion de specimenoj per skana elektronika mikroskopo, kaj tiam analizu la eluzan mekanismon. En ĉi tiu ĉapitro, la eluziĝrezisto kaj eluziĝmekanismo de malsamaj specimenoj estas analizitaj per la efika koroda abrazia eluziĝperdo, kaj morfologio de varmotraktita alta karbono malalta alojo korodorezista ŝtalo, bainita ŝtalekskursoŝipo, perlita ŝtalekskursoŝipo, kaj alta mangana ŝtalo matrica kunmetaĵo.
5.1 Abrasive-eluziĝaj karakterizaĵoj de efika korodo ĉe 4.5 J-efika energio
5.1.1 trafa koroda frotrezista eluziĝo
Sub la efiko de efika energio de 4.5j, la eluziĝo malplipeziĝas de alta karbona malmulta alojo al korodorezista ŝtalo, bainita ŝtala ekskursoŝipo, perlita ŝtala ekskursoŝipo kaj alta mangana ŝtala matrico kunmetita tegaĵo en malsamaj varmecaj traktadŝtatoj kun efika koroda abrazia eluziĝo tempo estas montrita en Fig. 5-1.
- La rezultoj montras, ke la peza perdo de ĉiu specimeno pliiĝas kun la tempo, kaj la eluziĝo estas stabila;
- La eluziĝrezisto de ĉiu provaĵo estas kiel sekvas: bainitŝtala tegaĵoplato > 1000 ℃ kalcinado +950 ℃ normaligante +570 ℃ moderigita altkarbonan malaltan alojŝtalon > 1000 ℃ kalcinadon +950 ℃ oleo estingantan +250 ℃ moderigitan altkarbonan malaltan alojŝtalon> perlita ŝtala ekskursoŝipo > 1000 ℃ kalcinanta +950 ℃ normaligante +250 ℃ hardante altkarbonan malaltan alojŝtalon > 1000 ℃ kalcinante +950 ℃ oleo estingiĝantan +570 ℃ moderigante altkarbonan malaltan alojan ŝtalon> altaj manganaj ŝtalaj bazaj kompozitaj muelejaj ekskursoŝipoj.
5.1.2 Analizo de abrasia mekanismo
Ekzistas du ĉefaj eluziĝaj mekanismoj de efika abrazia eluziĝo: unu estas la eluziĝo kaŭzita de abrazia tranĉado kaj ĉizado; la alia estas laciga eluziĝo kaŭzita de ripeta kaviĝanta deformado sub la trafa forto. Sub la malseka muelanta kondiĉo, efika abrasiva eluziĝo estas ĉefe abrasiva eluziĝa perdo kaj akompanata de elektrokemia korodo, kiu antaŭenigas unu la alian kaj akcelas la eluziĝon de materialoj.
Figuro 5-2 montras la eluziĝan surfacan morfologion de alta karbono kun malalta alojo korodorezista ŝtalo kaj bainita ŝtala tegaĵo, perlita ŝtala tegaĵo, kaj alta mangana ŝtala matrico kompozita materialo tega plato sub malsamaj varma traktado statoj.
Fig. 5-2 (a) (b) montras la eluziĝan morfologion de 1R-specimeno, do la altkarbonan malaltan alojŝtalon kalcinitan je 1000 ℃ kaj normaligitan je 950 ℃ kaj harditan je 570 ℃. Ĉe malmulta pligrandiĝo (Fig. 5-2 (a)), la eluziĝsurfaco de la specimeno estas relative plata. Ĉe alta pligrandigo (Fig. 5-2 (b)), oni povas observi tranĉajn sulkojn, kaj malgranda kvanto da lacaj etendaj kavoj aperas sur la eluzita surfaco. La specimeno estas ĉefe mikro-tranĉa mekanismo. La specimeno estas perlito kun malmoleco de 43.7 HRC kaj havas certan tranĉan reziston. Samtempe la specimeno havas fortan fortecon. Dum la procezo de efika koroda frotvesto, ĝi povas produkti grandan plastan deformadon. Antaŭ ol plasta deformiĝo laciĝas, ĝi transformiĝas en plastan deforman kojnon kaj plastan kreston sub la ago de trafa forto kaj kvarca sablo. Ne estas evidenta korodo sur la eluzita surfaco de la specimeno, kio indikas, ke la koroda rezisto de la specimeno estas bona.
Fig. 5-2 (c) (d) montras la eluziĝan morfologion de la 2R-specimeno, do la altkarbonan malaltan alojŝtalon kalcinitan je 1000 ℃ kaj normaligitan je 950 ℃ kaj moderigitan je 250 ℃. Ĉe malalta pligrandigo (Fig. 5-2 (c)), la eluziĝsurfaco de la specimeno estas relative plata. Ĉe alta pligrandigo (Fig. 5-2 (d)), larĝaj kaj malprofundaj akraj sulkoj videblas, kaj videblas evidenta plasta misforma kojno, plasta kresto, kaj iuj tranĉaj blatoj kaŭzitaj de plasta deformado, Samtempe, aperas malgranda kvanto de splitiĝantaj kavoj, kiu estas ĉefe mikro-tranĉa me mechanismanismo, akompanata de malgranda kvanto de plasta deformado laciga. Ne estas evidenta korodo sur la eluzita surfaco de la specimeno, kio indikas, ke la koroda rezisto de la specimeno estas bona.
Fig. 5-2 (E) (f) montras la eluziĝan morfologion de la 3R-specimeno, do la altkarbonan malaltan alojan ŝtalon kalcinitan je 1000 ℃, estingitan je 950 ℃ kaj harditan je 570 ℃. Ĉe malmulta pligrandiĝo (Fig. 5-2 (E)), la eluziĝsurfaco de la specimeno estas relative plata kun iuj rubaĵoj. Ĉe alta pligrandigo (Fig. 5-2 (f)), oni povas observi grandan nombron da neregulaj splitiĝaj kavoj. La eluziĝmekanismo de la provaĵo estas la plasta laceca etenda mekanismo. Ne estas evidenta korodo sur la eluzita surfaco de la specimeno, kio indikas, ke la koroda rezisto de la specimeno estas bona.
Fig. 5-2 (g) (H) montras la eluziĝan morfologion de la 4R-specimeno, tio estas la alta karbono kun malalta alojo-ŝtalo kalcinita je 1000 ℃ kaj estingita je 950 ℃ kaj hardita je 250 ℃. Ĉe malmulta pligrandiĝo (Fig. 5-2 (g)), la eluziĝsurfaco de la specimeno estas relative plata. Ĉe alta pligrandigo (Fig. 5-2 (H)), oni povas observi malprofundajn kaj mallongajn sulkojn. Ĉar la specimeno estas hardita martensito, ĝia malmoleco atingas 57.5 HRC havas fortan tranĉan reziston. Granda nombro da neregulaj splitaj kavoj videblas samtempe sur la eluzita surfaco. La plastikeco de la specimeno estas malalta. Sub la agado de perioda streĉo, ripetiĝas plasta deformado, formanta streĉan koncentriĝan fonton, lacigan fendon kaj fine laciĝon. La eluziĝa mekanismo de la specimeno estas plasta laceco. Ne estas evidenta korodo sur la eluzita surfaco de la specimeno, kio indikas, ke la koroda rezisto de la specimeno estas bona.
Fig. 5-2 (I) (J) montras la abrazian morfologion de la 5R-specimeno, te bainita ŝtala tegaĵo. Ĉe malalta pligrandiĝo (Fig 5-2 (J)) oni povas observi, ke longaj tranĉaj sulkoj kaj mallongigaj sulkoj ekzistas samtempe, kaj malgranda kvanto da neregulaj splitiĝaj fosaĵoj videblas. La mikro-tranĉa mekanismo de la specimeno estas ĉefe mikro-tranĉa. La specimeno estas bainita strukturo, havas bonan malmolan kongruecon, altan malmolan valoron (51.3 HRC) kaj certan tranĉan reziston; samtempe, la specimeno havas fortan fortecon, kiu povas produkti grandan plastan deformadon kaj malmulton de etendaj kavoj en la procezo de efika korodo-abrasiva eluziĝo. Tial la efika koroda frotpuriga eluziĝrezisto de la provaĵo estas la plej bona. Ne estas evidenta korodo sur la eluzita surfaco de la specimeno, kio indikas, ke la koroda rezisto de la specimeno estas bona.
Fig. 5-2 (k) (L) montras la abrazian morfologion de 6R-specimeno, t.e. alta mangana ŝtala matrico kompozita tegaĵo, kun malalta pligrandiĝo (Fig. 5-2) (k) (la eluziĝa surfaco de la specimeno estas relative plata, malgranda kvanto da tranĉaj sulkoj videblas, kaj longaj kaj profundaj tranĉaj sulkoj kaj parto de eluziĝaj rubaĵoj videblas en altaj tempoj (Fig. 5-2 (L)), indikante ke la kontraŭtranĉa kapablo de la specimeno estas malbona, kaj granda nombro da neregulaj splitiĝantaj kavoj videblas sur la eluzita surfaco, kaj la mikro-tranĉa me mechanismanismo estas la ĉefa mekanismo de la specimeno. Ne estas evidenta korodo sur la eluzita surfaco de la specimeno, kio indikas ke la koroda rezisto de la specimeno estas bona. La malmoleco de la specimeno estas malalta sen labora hardado. Ĝi ne povas akiri sufiĉe da malmola laboro dum la efika energio de 4.5j. Tial, la tranĉa rezisto de la specimeno estas malbona, kaj la efiko de koroda frotpuriga eluziĝo estas la plej malbona.
Fig. 5-2 (m) (n) montras la abrazian morfologion de la 7R-specimeno, te perlita ŝtala tegaĵo. Ĉe malalta pligrandiĝo (Fig. 5-2 (m)), la abra surfaco de la specimeno estas relative plata, kaj malmulto de etendaj fosaĵoj povas esti observita. Ĉe alta pligrandigo (Fig 5-2 (n)) povas observi profundan tranĉan sulkon kaj porti rubojn, kaj la kontraŭtranĉa kapablo de la specimeno estas malbona. Iuj neregulaj etendaj kavoj videblas ĉirkaŭ la akra sulko kaj derompaĵoj. La mikro-tranĉa me mechanismanismo kaj laciga ampleksa proporcio de la specimeno similas. Ne estas evidenta korodo sur la eluzita surfaco de la specimeno, kio indikas, ke la koroda rezisto de la specimeno estas bona.
Konklude, en la efika koroda frotpuriga eluziĝa provo sub 4.5j-efika energio, iuj specimenoj estas ĉefe mikro-tranĉaj eluziĝaj mekanismoj, iuj specimenoj estas ĉefe lacaj etendaj mekanismoj de eluziĝo, kaj iuj specimenoj estas same emfazitaj pri la du eluziĝaj mekanismoj. La efika erozio-rezisto de la specimenoj estas determinita de la du mekanismoj, nome malmoleco kaj forteco. Laŭ la testrezultoj, bainita ŝtalo havas la plej bonan kongruecon de malmoleco kaj forteco kaj la plej bonan trafon kaj abrazian reziston. La eluziĝrezisto de alta manganŝtala matrica sinteza tegaĵo estas la plej malbona ĉar ĝi ne povas ricevi sufiĉe da laborhardado. Ĉi tiu rezulto kongruas kun la rezulto de malplipeziĝo.
5.1.3 Laborema malmola efiko de uzorezistaj alojaj ŝtaloj sub efika energio de 4.5J
Por esplori la malmoligan efikon de malsamaj rezistemaj alojŝtalaj rezistiloj, mezuriĝis la kurba mikro-malmoleco de iom post iom ŝanĝita kurbo de la eluzita subtera tavolo de malsamaj rezistemaj alojŝtaloj kun efika energio de 4.5j, tio estas la efika eluziĝo - malmola kurbo. Figuro 5-3 montras la malmoligajn kurbojn de alta karbona malmulta alojo al korodo-rezistema ŝtalo, bainita ŝtala tegaĵo, perlita ŝtala tegaĵo, kaj alta mangana ŝtala matrico kunmetita tega plato sub 4.5j efika energio.
El la figuro videblas, ke sub la kondiĉo de trafa energio de 4.5j, malsamaj rezistemaj alojo-uzitaj ŝtaloj havas certan gradon de labora hardado. Ju pli proksima al la eluziĝsurfaco, des pli bona estas la labora malmoliga efiko; ju pli malproksime de la eluziĝsurfaco, des pli malbona estas la malmola efiko; la malmola rapideco de alta mangana ŝtala matrico kunmetaĵo estas la plej granda, kaj la malmoleco pliiĝas je preskaŭ 264 La rezultoj montras, ke la malmoleco de alta karbono kun malalta alojo ŝtalo kalcinita je 1000 ℃, oleo estingita je 950 ℃ kaj hardita je 250 ℃ havas la plej altan malmoleco. La malmoleco de bainita ŝtalo estas dua nur al tiu de kalcinita je 1000 ℃, oleo estingita je 950 ℃ kaj hardita je 250 ℃. Tamen la forteco de la unua estas pli bona ol tiu de la dua, kaj la unua havas relative altan malmolecon, do la unua havas altan malmolecon je 4.5j. La rezultoj montras, ke la eluziĝo de bainita ŝtalo estas la plej bona sub trafa energio, kiu kongruas kun la rezulto de koroda eluziĝa kvalito-analizo.
5.2 Eluziĝaj karakterizaĵoj de trafa korodo abrasiva sub 9J-efika energio
5.2.1 trafa koroda frotrezista eluziĝo
Sub la efiko de 9j efika energio, montriĝas la eluziĝo de alta karbona malalta alojo al korodorezista ŝtalo, bainita ŝtala tegaĵo, perlita ŝtala tegaĵo, kaj alta mangana ŝtala matrico kunmetita tegaĵo en malsamaj varmecaj traktadŝtatoj kun efika koroda frotpuriga eluziĝa tempo. en Fig. 5-4
- La rezultoj montras, ke la peza perdo de ĉiu specimeno pliiĝas kun la tempo, kaj la eluziĝo estas stabila;
- La eluziĝrezisto kaj korodrezisto de la provaĵoj de alta ĝis malalta estas 1000 ℃ kalcinantaj + 950 ℃ normaligantaj + 570 ℃ moderigi altan karbonan malaltan alojŝtalon> bainita ŝtala tegaĵoplato ≥ 1000 ℃ kalcigi + 950 ℃ oleo estingi + 570 ℃ moderigi altan karbonon malalta alojoŝtalo> 1000 ℃ kalcinado + 950 ℃ oleo estingiĝanta + 250 ℃ moderiga alta karbona malalta alojo ŝtalo ≥ alta mangana ŝtala matrico kompozita materialo tegaĵo telero> 1000 ℃ kalcinado + 950 ℃ normaligado + 250 ℃ moderiga alta karbono malalta alojo ŝtalo ≥ perlita ŝtalo ekskursoŝipo.
5.2.2 Analizo de abrasia mekanismo
Figuro 5-5 montras la eluzitan surfacan morfologion de alta karbona malmulta alojo al korodo-rezistema ŝtalo, bainita ŝtala tegaĵo, perlita ŝtala tegaĵo kaj alta mangana ŝtala matrico kompona materialo tega plato sub malsamaj varmecaj traktadaj statoj.
Fig. 5-5 (a) (b) montras la abrazian morfologion de la 1R-specimeno, tio estas la alta karbono kun malalta alojo-ŝtalo kalcinita je 1000 ℃ kaj normaligita je 950 ℃ kaj hardita je 570 ℃. Ĉe malalta pligrandigo (Fig. 5-5 (a)), la eluziĝsurfaco de la specimeno estas relative plata. Ĉe alta pligrandigo (Fig. 5-5 (b)), videblas evidentaj tranĉaj fendoj, kun profundaj fendoj kaj malmulto de lacaj etendaj kavoj. La specimeno montras la tranĉan eluziĝan me mechanismanismon de La ĉefa faktoro estas laceco. Ne estas evidenta korodo sur la eluzita surfaco de la specimeno, kio indikas, ke la koroda rezisto de la specimeno estas bona.
Fig. 5-5 (c) (d) montras la eluziĝan morfologion de 2R-specimeno, te 1000 ℃ kalcinado + 950 ℃ normaligante + 250 ℃ hardante altkarbonan malaltan alojan ŝtalon. Ĉe malmulta pligrandiĝo (Fig. 5-5 (c)), la eluziĝsurfaco de la specimeno estas relative plata. Ĉe alta pligrandigo (Fig. 5-5 (d)), grandaj kaj malgrandaj tranĉaj sulkoj povas esti observataj samtempe, malgranda kvanto da tranĉaj derompaĵoj kaj malgranda kvanto de disverŝiĝado videblas ĉirkaŭ la granda tranĉa sulko. La rezultoj montras ke la ĉefa me mechanismanismo de la specimeno estas tranĉado, akompanata de certa kvanto da laca mekanismo. Ne estas evidenta korodo sur la eluzita surfaco, kio indikas, ke la koroda rezisto de la specimeno estas bona.
Fig. 5-5 (E) (f) montras la abrazian morfologion de la 3R-specimeno, t.e. 1000 ℃ kalcinado + 950 ℃ oleo estingiĝanta + 570 ℃ hardado de alta karbono kun malalta alojo. Ĉe malmulta pligrandiĝo (Fig. 5-5 (E)), la eluziĝsurfaco de la specimeno estas relative plata sen evidenta laceco disverŝiĝanta. Ĉe alta pligrandigo (Fig 5-5 (f)), multaj evidentaj tranĉaj sulkoj kaj iom da laceco disvastiĝis. La tranĉa me mechanismanismo de la specimeno estis ĉefe tranĉa me mechanismanismo, kaj estis laciga etenda mekanismo samtempe. Ne estas evidenta korodo sur la eluzita surfaco de la specimeno, kio indikas, ke la koroda rezisto de la specimeno estas bona.
Fig. 5-5 (g) (H) montras la eluziĝan morfologion de la 4R-specimeno, t.e. 1000 ℃ kalcinado + 950 ℃ oleo estingiĝanta + 250 ing hardante altkarbonan malaltan alojan ŝtalon. Ĉe malmulta pligrandiĝo (Fig. 5-5 (g)), la eluziĝsurfaco de la specimeno estas relative plata. Ĉe alta pligrandigo (Fig. 5-5 (H)), multaj mallongaj kaj malprofundaj malgrandaj tranĉaj sulkoj videblas, kaj malmulto de longaj kaj malprofundaj malgrandaj tranĉaj sulkoj ankaŭ troviĝas. La lacaj etendaj kavoj kun malsamaj grandecoj estas distribuitaj sur la eluzita surfaco. La laciga etenda me mechanismanismo estas la ĉefa me mechanismanismo de la specimeno, kaj malgranda kvanto da tranĉa me mechanismanismo ekzistas samtempe. Ne estas evidenta korodo sur la eluzita surfaco de la specimeno, kio indikas, ke la koroda rezisto de la specimeno estas bona.
Fig. 5-5 (I) (J) montras la abrazian morfologion de la 5R-specimeno, tio estas, bainita ŝtala tegaĵo. Ĉe malmulta pligrandiĝo (Fig. 5-5 (I)), la eluziĝsurfaco de la specimeno estas relative plata, kaj videblas evidentaj tranĉaj sulkoj. Ĉe alta pligrandigo (Fig 5-5 (J)). Ne estas evidenta korodo sur la eluzita surfaco de la specimeno, kio indikas, ke la koroda rezisto de la specimeno estas bona.
Fig. 5-5 (k) (L) montras la eluziĝan morfologion de la 6R-specimeno, t.e. alta mangana ŝtala matrico kunmetita tegaĵo. Ĉe malmulta pligrandigo (Fig. 5-5 (k)), la eluziĝsurfaco de la specimeno estas relative plata, kaj videblas evidenta tranĉa sulko. Ĉe alta pligrandigo (Fig. 5-5 (L)), la tranĉa sulko estas malprofunda kaj iuj restaĵoj videblas. Sub ĉi tiu kondiĉo, la akra sulko de eluziĝsurfaco estas 4.5j Sub la kondiĉo de efika energio, la specimeno estas mallonga kaj malprofunda, kio indikas, ke la specimeno havas pli fortan kontraŭtranĉan kapablon en koroda abrasiva eluziĝo sub alta efika energio. Iuj neregulaj etendaj kavoj videblas sur la eluzita surfaco, kaj la mikro-tranĉa mekanismo estas la ĉefa mekanismo de la specimeno. Ne estas evidenta korodo sur la eluzita surfaco de la specimeno, kio indikas, ke la koroda rezisto de la specimeno estas bona.
Fig. 5-5 (m) (n) montras la abrazian morfologion de la 7R-specimeno, tio estas perlita ŝtala tegaĵo. Ĉe malalta pligrandigo (Fig. 5-5 (m)), la eluziĝsurfaco de la specimeno estas relative plata, kaj videblas evidentaj etendaj kavoj. Ĉe alta pligrandigo (Fig. 5-5 (n)), la lacaj etendaj kavoj havas spurojn de ripeta plasta deformado, kaj oni povas observi malgrandan kvanton da tranĉaj sulkoj kaj eluzaj rubaĵoj. La laciga etenda mekanismo de la specimeno ĉefe lacigas. Ne estas evidenta korodo sur la eluzita surfaco de la specimeno, kio indikas, ke la koroda rezisto de la specimeno estas bona.
Konklude, en la efika koroda frotpuriga eluziĝa provo sub 9j-efika energio, iuj specimenoj estas ĉefe mikro-tranĉaj eluziĝaj mekanismoj, kaj iuj specimenoj estas ĉefe lacaj malplenaj eluziĝaj mekanismoj. La efika erozio-rezisto de la specimenoj estas determinita de la du mekanismoj, nome malmoleco kaj forteco. Laŭ la rezultoj de la testo, la alta karbona malalta alojŝtalo kalcinita je 1000 ℃, normaligita je 950 ℃ kaj hardita je 570 ℃ havas bonan kongruecon inter malmoleco kaj forteco, kaj la forteco estas la plej bona, do la efika eluziĝo estas la plej bona . La alta mangana ŝtala matrico kompozita materialo tega plato povas akiri certan laboran hardadon sub granda efika energio, kaj ĝia eluziĝo kaj koroda rezisto pliboniĝas sub ĉi tiu kondiĉo. Ĉi tiu rezulto kongruas kun la rezulto de abrasia peza perdo.
5.2.3 Laborema malmola efiko de uzorezistaj alojŝtaloj sub 9J-efika energio
Figuro 5-6 montras la eluziĝajn kaj laborajn hardajn kurbojn de alta karbona malmulta alojo al korodorezista ŝtalo, bainita ŝtala tegaĵo, perlita ŝtala tegaĵo kaj alta mangana ŝtala matrico kunmetita tega plato sub 9j efika energio. El la figuro videblas, ke sub la kondiĉo de trafa energio de 9j, malsamaj rezistorezaj alojŝtaloj havas certan gradon da labora hardado. Ju pli proksima al la eluziĝsurfaco, des pli bona estas la labora malmoliga efiko; ju pli malproksime de la eluziĝsurfaco, des pli malbona estas la malmola efiko; la malmola rapideco de alta mangana ŝtala matrico kunmetaĵo estas la plej granda, kaj la malmola laborado estas malmola Post kalcinado je 1000 ℃, oleo estingiĝanta je 950 ℃ kaj hardado je 250 ℃, la malmoleco de alta karbono kun malalta alojo estas la plej alta. malmoleco de alta karbona malalta alojŝtalo kalcinita je 1000 at kaj normaligita je 950 ℃ kaj hardita je 570 ℃ estas nur pli malalta ol tiu de kalcinita je 1000 ℃, oleo estingita je 950 ℃ kaj hardita je 250 ℃. Tamen la unua havas pli bonan fortecon ol ĉi-lasta, kaj la unua havas sufiĉe altan malmolecon. Tial, la unua estas kalcinita je 1000 ℃ sub la kondiĉo de efika energio de 9j + La rezultoj montras, ke la eluziĝo de alta karbono kun malalta alojo ŝtalo normaligita je 950 ℃ kaj hardita je 570 ℃ estas la plej bona, kio kongruas kun la rezulto de korodvesta kvalitanalizo.
5.3 La rezultoj
La alta karbona malalta alojo eluziĝorezista ŝtalo kun kunmetaĵo de Fe 93.50%, C 0.65%, Si 0.54%, Mn 0.97%, Cr 2.89%, Mo 0.35%, Ni 0.75%, kaj N 0.10% estis traktita per kvar malsamaj varmaj traktadoj. La efikaj korodaj abraziaj eluziĝaj testoj de varmotraktita alta karbona malalta alojŝtalo, bainita ŝtala ekskursoŝipo, alta manganŝtala matrica sinteza subŝtofo, kaj perlita ŝtalekskursoŝipo estis aranĝitaj:
- En la efika koroda frotpuriga eluziĝo sub efika energio de 4.5J, la efika koroda frotpuriga eluziĝo de bainita ŝtala tegaĵo estas bainita ŝtala tegaĵo> 1000 ℃ kalcinanta + 950 ℃ normaligante + 570 ℃ hardita altkarbonan malaltan alojŝtalon> 1000 ℃ kalcinante + 950 ℃ oleo estinganta + 250 ℃ Hardita alta karbono malalta alojo ŝtalo> perlita ŝtala tegaĵo> 1000 ℃ kalcinado + 950 ℃ normaligado + 250 ℃ hardita alta karbono malalta alojo ŝtalo> 1000 ℃ kalcinado + 950 ℃ oleo estinganta + 570 ℃ hardita alta karbono malalta aloja ŝtalo> alta mangana ŝtala matrico kunmetita tega plato. La rezultoj montras, ke la peza perdo de alojŝtalo pliiĝas kun la tempo, kaj preskaŭ linie.
- Sub la efika energio de 4.5j, parto de la specimenoj estas ĉefe mikro-tranĉaj eluziĝaj mekanismoj, iuj specimenoj estas ĉefe lacaj etendaj mekanismoj de eluziĝo, kaj iuj specimenoj havas ambaŭ eluziĝajn mekanismojn. Altkarbonaj malaltaj alojŝtaloj kalcinitaj ĉe 1000 ℃ kaj normaligitaj ĉe 950 ℃ kaj harditaj ĉe 570 ℃, altkarbonaj malaltaj alojŝtaloj kalcinitaj ĉe 1000 ℃ kaj normaligitaj ĉe 950 ℃ kaj harditaj ĉe 250 ℃, bainitaj ŝtalaj ekskursoŝipoj kaj altaj manganaj ŝtalaj matricaj kompozitaj tegaĵoj. estas ĉefe mikro-tranĉaj me mechanismanismoj, kompletigitaj per laciga etenda mekanismo. La laca mekanismo de alta karbono kun malalta alojŝtalo kalcinita je 1000 ℃, oleo estingita je 950 ℃ kaj hardita je 570 ℃ kaj kalcinita je 1000 ℃ + oleo estingita je 950 ℃ kaj hardita je 250 ℃ estas ĉefe laca mekanismo, kompletigita per la mikro-tranĉa me mechanismanismo. La me mechanismanismo de laceco kaj mikrotondado estas same grava por perlita ŝtala tegaĵo.
- En la efika koroda frotpuriga eluziĝa provo sub 9j efika energio, la efika koroda frotpuriga eluziĝo estas la sekva: 1000 ℃ kalcinado + 950 ℃ normaligado + 570 ℃ hardado de alta karbono malalta alojo ŝtalo> bainita ŝtala tegaĵo ≥ 1000 ℃ kalcinado + 950 ℃ oleo estinganta + 570 ℃ reakiron Altan karbonan malaltan alojan ŝtalon kalcinitan je 1000 oil, oleon estingitan je 950 ℃ kaj harditan ĉe 250 ℃ por altkarbonan malaltan alojan ŝtalon ≥ alta mangana ŝtala matrico kompozita tegaĵo> 1000 ℃ kalcinado + 950 ℃ normaligado + 250 ℃ hardante altkarbonan malaltan alojŝtalon ≥ perlita ŝtala tegaĵo. La rezultoj montras, ke la peza perdo de alojŝtalo pliiĝas kun la tempo, kaj preskaŭ linie.
- Sub la efika energio de 9j, iuj specimenoj estas ĉefe mikro-tranĉaj eluzaj mekanismoj kaj iuj specimenoj estas lacegaj malmultaj eluzaj mekanismoj. Altkarbonaj malaltaj alojŝtaloj kalcinitaj ĉe 1000 ℃ kaj normaligitaj ĉe 950 ℃ kaj harditaj ĉe 570 ℃, altkarbonaj malaltaj alojaj ŝtaloj kalcinitaj ĉe 1000 ℃ kaj normaligitaj ĉe 950 ℃ kaj moderigitaj ĉe 250 ℃, altkarbonaj malaltaj alojaj ŝtaloj kalcinitaj ĉe 1000 ℃ kaj oleo estingita je 950 ℃ kaj hardita je 570 ℃, bainitaj ŝtalaj tegaĵoj kaj altaj manganaj ŝtalaj matricaj kompozitaj tegaĵoj estas ĉefe mikro-tranĉaj me mechanismanismoj, kompletigitaj per laca malmulta eluziĝo. La laca mekanismo de alta karbono kun malalta alojo-ŝtalo kaj perlita ŝtala tegaĵo platigita per 1000 ℃ kaj oleo estingita je 950 ℃ kaj hardita je 250 ℃ estas regata de laca mekanismo, kompletigita per mikro-tranĉa me mechanismanismo.
- Sub la efika energio de 4.5J kaj 9J, la korodo de ĉiuj specimenoj ne estas evidenta. Laŭ la provaj kondiĉoj, la koroda rezisto de ĉi tiuj specimenoj estas bona.
6.0 Esplorado de Rezultoj de Korod-Abrazia Rezista Aloja Ŝtalo SAG-Muelejaj Ekskursoŝipoj
En ĉi tiu papero, la efika korodo kaj abrasiva eluziĝo de la muelejaj ekskursoŝipoj de la duon-aŭtogena muelejo estas prenitaj kiel la fono, uzante Lycra metalografan mikroskopon, muffle-fornon, malmolecan testilon kaj XRD. La efikoj de varma traktado sur mikrostrukturo, malmoleco , efiko sorbita energio, tirstreĉaj rezultoj, kaj efika korodo-abrasiva eluziĝo de alta karbono kun malalta alojo-ŝtalo estis studitaj per difraktometro, instrumentita efika testmaŝino, streĉa testmaŝino, efika korodo-abrasiva eluz-testilo kaj skana elektronika mikroskopo. Samtempe ankaŭ estas studataj la novaj tegmentoj de bainita alojo, novaj altaj manganaj ŝtalaj matricaj komponaĵoj de tegmentoj, kaj perlitaj alojaj ŝtalaj tegmentoj. La ĉefaj konkludoj estas jenaj:
- Post kalcinado je 1000 ℃, normaligado je 950 ℃ kaj hardado je 570 ℃, la mikrostrukturo de eluziĝorezista altkarbona malalta alojŝtalo kun konsisto de C 0.65%, Si 0.54%, Mn 0.97%, Cr 2.89%, Mo 0.35% , Ni 0.75%, kaj N 0.10% estas perlito. La alta karbon-malalta alojŝtalo kalcinita je 1000 ℃ kaj normaligita je 950 ℃ kaj hardita je 250 ℃ ankaŭ havas perlitan strukturon. Tamen la perlita strukturo de la unua tendencas esti sferoidigita kaj ĝiaj ampleksaj ecoj estas pli bonaj ol ĉi-lasta. La mikrostrukturo de alta karbono kun malalta alojŝtalo kalcinita je 1000 ℃, oleo estingita je 950 temper kaj hardita je 570 temper estas hardita sorbito kun martensita orientiĝo. La alta karbon-malalta alojŝtalo kalcinita je 1000 ℃, oleo estingita je 950 ℃ kaj hardita je 250 ℃ estas hardita mustelejo. La alta karbon-malalta alojŝtalo kalcinita je 1000 ℃, oleo estingita je 950 ℃ kaj hardita je 250 ℃ havas la plej altan malmolecon Rockwell (57.5 HRC). La alta karbon-malalta alojŝtalo kalcinita je 1000 ℃, normaligita je 950 ℃ kaj hardita je 570 ℃ havas la plej altan efikan sorban energion (8.37j) kaj la plej bonan fortecon. La rezultoj de la streĉa provo montras, ke la forto de alta karbono kun malalta alojo (# 3) kalcinita je 1000 ℃, oleo estingita je 950 ℃ kaj hardita je 570 ℃ havas la plej bonan forton (RM: 1269 MPa) montras, ke la plilongigo post frakturo δ de alta karbono kun malalta alojŝtalo (numero 1) kalcinita je 1000 ℃, normaligita je 950 ℃ kaj hardita je 570 ℃ havas la maksimuman plilongigon post frakturo (14.31%), kaj la frakturo estas muldebla frakturo.
- La rezultoj montras, ke la mikrostrukturo de bainita ŝtala tegaĵo estas nigra pinglo-simila malsupra bainito kaj parto de plum-simila supra bainito, kaj la malmoleco estas 51.7 HRC. Post la provpeto, la malmoleco de la tegaĵo pliiĝas je 50 HV, la labora profundo estas 10 mm, kaj la efika energio-sorbado de V-noĉo estas 7.50 J. Alta mangana ŝtala matrico kunmetita tegaĵo estas komponaĵo kun aŭstenito strukturo kiel matrico kaj karbido kiel la dua fazo. La malmoleco de la ekskursoŝipo estas 26.5 HRC, kaj la plej alta malmoleco de la ekskursoŝipo estas 667 HV (58.7 HRC), la profunda labora hardado estas 12 mm, la efiko sorbita energio de norma u-noĉo estas 87.70 J, kaj la efika frakturo surfaco estas muldebla frakturo. La plilongigo post frakturo estas 9.20%, kaj la streĉa frakturo estas miksita frakturo. La tirstreĉo kaj rendimentforto de la ekskursoŝipo estas 743 MPa kaj 547 MPa respektive. La mikrostrukturo de la perlita ŝtala ekskursoŝipo estas nigra kaj blanka perlita strukturo, kaj la malmoleco estas 31.3 HRC. Ne ekzistas evidenta laborhardada fenomeno post provuzo. La efiko sorbita energio de norma V-noĉo de perlita ŝtala ekskursoŝipo estas 6.00 J, kaj la fraktura surfaco estas mikroloka plasta frakturo kaj makro fragila frakturo. La plilongigo post frakturo de perlita ŝtala tegaĵo estas 6.70%, kaj la tirstreĉa frakturo estas fragila frakturo. La streĉa forto kaj rendimenta forto de perlita ŝtala tegaĵo estas 766 MPa kaj 420 MPa.
- Je 4.5j En la efika koroda frotpuriga eluziĝo sub efika energio, la efika koroda frotpuriga eluziĝo de bainita ŝtala tegaĵo> 1000 ℃ kalcinado + 950 ℃ normaligado + 570 ℃ moderigita altkarboneca malaltaloja ŝtalo> 1000 ℃ kalcinado + 950 ℃ oleo estingi + 250 ℃ harditan altkarbonan malaltan alojŝtalon> perlita ŝtala ekskursoŝipo> 1000 ℃ kalcigi + 950 ℃ normaligi + 250 ℃ moderigi altkarbonan malaltan alojŝtalon> 1000 ℃ kalcigi + 950 ℃ oleo estingi + 570 Altkarbonan malaltan alojŝtalon kiel moderigita stato > alta mangana ŝtala matrico kunmetita tega plato. Altkarbonaj malaltaj alojŝtaloj kalcinitaj ĉe 1000 ℃ kaj normaligitaj ĉe 950 ℃ kaj moderigitaj ĉe 570 ℃, altkarbonaj malaltaj alojŝtaloj kalcinitaj ĉe 1000 ℃ kaj normaligitaj ĉe 950 ℃ kaj moderigitaj ĉe 250 ℃, bainitaj ŝtalaj ekskursoŝipoj kaj altaj manganaj ŝtalaj matricaj kompozitaj tegaĵoj. estas ĉefe mikro-tranĉaj me mechanismanismoj, kompletigitaj per laciga etenda mekanismo. La laca mekanismo de alta karbono kun malalta alojŝtalo kalcinita je 1000 ℃, oleo estingita je 950 ℃ kaj hardita je 570 ℃ kaj kalcinita je 1000 ℃ + oleo estingita je 950 ℃ kaj hardita je 250 ℃ estas ĉefe laca mekanismo, kompletigita per la mikro-tranĉa me mechanismanismo. La laciga etenda me mechanismanismo kaj mikro-tranĉa me mechanismanismo estas same gravaj por la perlita ŝtala tegaĵo.
- En la efika koroda frotpuriga eluziĝa provo sub 9j efika energio, la efika koroda frotpuriga eluziĝo estas la sekva: 1000 ℃ kalcinado + 950 ℃ normaligado + 570 ℃ hardado de alta karbono malalta alojo ŝtalo> bainita ŝtala tegaĵo ≥ 1000 ℃ kalcinado + 950 ℃ nafto estinganta + 570 ℃ reakiro Altkarbonan malaltan alojŝtalon kalcinitan je 1000 ℃, oleon estingitan je 950 ℃, harditan ĉe 250 ℃, altkarbonan malaltan alojŝtalon ≥ alta mangana ŝtala matrico kunmetita tegaĵo> 1000 ℃ kalcinado + 950 ℃ normaligado + 250 ℃ hardita alta karbona malalta alojŝtalo ≥ perlita tegaĵo. Altkarbonaj malaltaj alojŝtaloj kalcinitaj ĉe 1000 ℃ kaj normaligitaj ĉe 950 ℃ kaj harditaj ĉe 570 ℃, altkarbonaj malaltaj alojaj ŝtaloj kalcinitaj ĉe 1000 ℃ kaj normaligitaj ĉe 950 ℃ kaj moderigitaj ĉe 250 ℃, altkarbonaj malaltaj alojoj kalcinitaj ĉe 1000 ℃ kaj oleo estingita je 950 ℃ kaj hardita je 570 ℃, bainitaj ŝtalaj tegaĵoj kaj altaj manganaj ŝtalaj matricaj kompozitaj tegaĵoj estas ĉefe mikro-tranĉa me mechanismanismo, kompletigita per laciga malmulta eluziĝa me mechanismanismo. La laciga etenda me mechanismanismo de alta karbono kun malalta alojo kaj perlita ŝtala tegaĵo platigita per 1000 ℃ kaj oleo estingita je 950 ℃ kaj hardita je 250 ℃ estas regata de laciga meza me mechanismanismo, kompletigita per mikro-tranĉa me mechanismanismo.
- Sub la efika energio de 4.5j kaj 9j, la korodo de ĉiuj specimenoj ne estas evidenta, kaj la koroda rezisto de ĉiuj specimenoj estas pli bona sub la provaj kondiĉoj.