Alta mangana ŝtalo estas vaste uzata por ĵeti malgrandajn pezajn martelojn (kutime malpli ol 90 kg). Tamen por metalaj reciklaj marteliloj (kutime pezas ĉirkaŭ 200kg-500kg), mangana ŝtalo ne taŭgas. Nia fandejo uzas malaltan alojan ŝtalon por ĵeti grandajn dispremilojn.
Elekto de Malalta Alojo-Ŝtalo-Martelo-Martelo
La aloja komponaĵa projektado devas plene konsideri plenumi la rendimentajn postulojn de la alojo. La principo de projektado estas certigi sufiĉan malmolecon kaj altan malmolecon kaj fortecon. La interna streĉo de bainito ĝenerale malpli altas ol tiu de mustelejo, kaj la eluziĝo de bainito estas pli bona ol tiu de mustelejo ĉe la sama malmoleco. La konsisto de la alojŝtalo kiel jene:
Karbona Elemento. Karbono estas la ŝlosila elemento influanta la mikrostrukturon kaj ecojn de malalta kaj meza alojo eluziĝorezista ŝtalo. Malsama karbona enhavo povas akiri malsaman kongruan rilaton inter malmoleco kaj forteco. Malalta karbona alojo havas pli altan fortecon sed pli malaltan malmolecon, alta karbona alojo havas altan malmolecon sed nesufiĉan fortecon, dum meza karbona alojo havas altan malmolecon kaj bonan fortecon. Por akiri altan fortecon por plenumi la servajn kondiĉojn de grandaj kaj dikaj eluziĝaj partoj kun granda trafa forto, la gamo de malaltkarbona ŝtalo estas 0.2 ~ 0.3%.
Si Elemento. Si ĉefe ludas rolon de solva plifortigo en ŝtalo, sed tro alta Si pliigos la rompiĝemon de ŝtalo, do ĝia enhavo estas 0.2 ~ 0.4%.
Mn-Elemento. Ĉinio estas riĉa je manganaj rimedoj kaj malmultekoste, do ĝi fariĝis la ĉefa aldona elemento de malmola alojo eluziĝa ŝtalo. Unuflanke mangano en la ŝtalo rolas kiel solva plifortigo por plibonigi la forton kaj malmolecon de la ŝtalo, kaj aliflanke ĝi plibonigas la malmolecon de la ŝtalo. Tamen troa mangano pliigos la retenitan aŭstenitan volumon, do la mangana enhavo estas kalkulita al 1.0-2.0%.
Cr Elemento. Cr ludas ĉefan rolon en malalta alojo eluziĝa gisŝtalo. Cr povas esti parte dissolvita en aŭstenito por plifortigi la matricon sen redukti la fortecon, prokrasti la transformon de submalvarmigita aŭstenito kaj pliigi la malmolecon de ŝtalo, precipe kiam konvene kombinite kun mangano kaj silicio, la malmoligo povas multe plibonigi. Cr havas pli altan moderigan reziston kaj povas uniformigi la ecojn de dika fina vizaĝo. do la enhavo de Cr estas determinita al 1.5-2.0%.
Mo-Elemento. Mo povas efike rafini la kiel-gisitan mikrostrukturon, plibonigi la unuformecon de sekco, malhelpi la aperon de humora fragileco, plibonigi la moderigan stabilecon kaj efikan fortecon de ŝtalo. La rezultoj montras, ke la malmoligo de ŝtalo estas signife plibonigita, kaj la forto kaj malmoleco de la ŝtalo povas esti plibonigitaj. Tamen, pro la alta prezo, la aldona kvanto de Mo estas kontrolita inter 0.1-0.3% laŭ la grandeco kaj muro-dikeco de la partoj.
Ni-Elemento. Ni estas la ĉefa aloja elemento por formi kaj stabiligi aŭsteniton. Aldonado de certa kvanto de Ni povas plibonigi la malmoligeblon kaj igi la mikrostrukturon reteni malgrandan kvanton de retenita aŭstenito ĉe ĉambra temperaturo por plibonigi ĝian fortecon. Sed la prezo de Ni estas tre alta, kaj la enhavo de Ni aldonita estas 0.1 - 0.3%.
Cu Elemento. Cu ne formas karbidojn kaj ekzistas en la matrico kiel solida solvo, kiu povas plibonigi la fortecon de ŝtalo. Krome, Cu havas similan efikon al Ni, kiu povas plibonigi la malmoligeblecon kaj la elektrodan potencialon de la matrico, kaj pliigi la korodan reziston de ŝtalo. Ĉi tio estas precipe grava por eluziĝaj partoj laborantaj sub malsekaj muelaj kondiĉoj. La aldono de Cu en uzorezista ŝtalo estas 0.8-1.00%.
Spura Elemento. Aldonado de spuraj elementoj en malmolan alojan rezisteman ŝtalon estas unu el la plej efikaj metodoj por plibonigi ĝiajn ecojn. Ĝi povas rafini kiel-gisitan mikrostrukturon, purigi grenajn limojn, plibonigi la morfologion kaj distribuadon de karbidoj kaj enfermaĵoj, kaj konservi sufiĉan fortecon de malalta alojo eluziĝorezista ŝtalo.
SP-Elemento. Ili estas malutilaj elementoj, kiuj facile formas aknajn limajn inkluzivaĵojn en ŝtalo, pliigas la fragilecon de ŝtalo kaj pliigas la fendan tendencon de fandaĵoj dum gisado kaj varma traktado. Tial, P kaj s devas esti malpli ol 0.04%.
Do la chemicalemia komponaĵo por aloja rezistorezista ŝtalo estas montrita en la sekva tabelo:
Tabelo: Kemia Komponado Por Aloja Eluziĝa Ŝtalo | ||||||||
elemento | C | Si | Mn | Cr | Mo | Ni | Cu | V.RE |
enhavo | 0.2-0.3 | 0.2-0.4 | 1.0-2.0 | 1.5-2.0 | 0.1-0.3 | 0.1-0.3 | 0.8-1.0 | malofta |
Fanda Procezo
La krudaĵoj estis fanditaj en 1 T mezfrekvenca indukta forno. La alojo estis preparita per rubŝtalo, krudfero, malaltkarbona ferokromo, feromanganano, feromolibdeno, elektroliza nikelo kaj rara tero. Post degelo, specimenoj estas prenitaj por kemia analizo antaŭ la forno, kaj la alojo estas aldonita laŭ la rezultoj de la analizo. Kiam la kunmetaĵo kaj temperaturo plenumas la postulojn de frapado, aluminio estas enigita por senoksidigi; dum la frapa procezo aldoniĝas rara tero Ti kaj V por modifo.
Verŝado & Gisado
Sablofunda gisado estas uzata en la muldada procezo. Post kiam la fandita ŝtalo estas malŝarĝita de la forno, ĝi estas metita en la ĉerpilon. Kiam la temperaturo falas al 1 450 ℃, la verŝado komenciĝas. Por igi la fanditan ŝtalon plenigi la sablan muldilon rapide, oni devas adopti pli grandan enirkontrolan sistemon (20% pli grandan ol tiu de ordinara karbona ŝtalo). Por plibonigi la manĝotempon kaj manĝokapablon de la levantulo, la malvarma fero kutimas egali la levantulon kaj la ekstera hejtmetodo estas adoptita por akiri la densan kiel-gisitan strukturon. La grandeco de la verŝanta granda trituradora martelo estas 700 mm * 400 mm * 120 mm, kaj la pezo de unu peco estas 250 kg. Post kiam la gisado estas purigita, alt-temperatura kalcinado estas farita, kaj tiam la enirkontrolado kaj levantulo estas tranĉitaj.
Varma Traktado
La procezo de estingo kaj moderigo de varma traktado estas adoptita. Por malebligi la estingan fendon ĉe la instala truo, oni adoptas la lokan estingan metodon. La kest-speca rezistforno estis uzita por varmigi la gisadon, la aŭstenitiga temperaturo estis (900 ± 10 ℃) kaj la tenada tempo estis 5 h. La malvarmeta rapideco de la speciala akvo-vitra decento estas inter akvo kaj oleo. Tre utilas malebligi estingi fendon kaj estingi deformadon, kaj la estingilo havas malaltan koston, bonan sekurecon kaj praktikeblon. Post estingiĝo, la malalta temperaturo-tempa procezo estas adoptita, la temperada temperaturo estas (230 ± 10) ℃ kaj la tenada tempo estas 6 h.
Kontrolo de kvalito
La ĉefaj kritikaj punktoj de ŝtalo estis mezuritaj per optika dilatometro dt1000, kaj la izoterma transforma kurbo de malvarmigita aŭstenito estis mezurita per la metalografia malmoleca metodo.
De la TTT-kurba linio, ni povas scii:
- Estas evidentaj Bay-regionoj inter la transformaj kurboj de alta temperatura ferito, perlito kaj meza temperaturo. La C-kurbo de perlita transformo estas apartigita de tiu de bainita transformo, montrante la aspektan leĝon de sendependa C-kurbo, kiu apartenas al du "naza" tipo, dum la bainita regiono estas pli proksima al S-kurbo. Ĉar la ŝtalo enhavas karbidajn formajn elementojn Cr, Mo, ktp., Ĉi tiuj elementoj solviĝas en aŭsteniton dum hejtado, kio povas prokrasti la putriĝon de submalvarmigita aŭstenito kaj redukti ĝian putriĝan rapidon. Samtempe ili ankaŭ influas la putriĝan temperaturon de submalvarmigita aŭstenito. Cr kaj Mo igas la perlitan transforman zonon moviĝi al pli alta temperaturo kaj malaltigi la transformon de bainita temperaturo. Tiamaniere, la transforma kurbo de perlito kaj bainito estas apartigita en la TTT-kurbo, kaj submalvarmigita aŭstenita metastabila zono aperas meze, kiu estas ĉirkaŭ 500-600 ℃.
- La nazpinta temperaturo de la ŝtalo estas ĉirkaŭ 650 ℃, la ferita transira temperaturo estas 625-750 ℃, la perlita transforma temperaturo estas 600-700 ℃, kaj la bainita transforma temperaturo estas 350-500 ℃.
- En la alttemperatura transforma regiono, la plej frua tempo por precipiti feriton estas 612 s, la plej mallonga kovada periodo de perlito estas 7 270 s, kaj la transforma kvanto de perlito atingas 50% je 22 860 s; la kovada periodo de bainita transformo estas ĉirkaŭ 20 s ĉe 400 ℃ kaj martensita transformo okazas kiam la temperaturo estas sub 340 ℃. Videblas, ke la ŝtalo havas bonan malmolecon.
Mekanika Posedaĵo Malalta Aloja Ŝtala Triturilo
Specimenoj estis prenitaj de la provo produktis grandan trituran martelan korpon, kaj 10 mm * 10 mm * 20 mm-strio-specimeno estis tranĉita per drata tranĉado de ekstere ĝis interno, kaj la malmoleco estis mezurita de la surfaco ĝis la centro. La specimeniga pozicio estas montrita en Fig. 2. # 1 kaj # 2 estas prenitaj de la korpo de la disrompila martelo, kaj # 3 estas prenitaj ĉe la instalila truo. La rezultoj de la malmoleca mezurado estas montritaj en Tabelo 2.
Tabelo 2: Malmoleco De La Trituraj Marteloj | |||||||
specimenoj | Distanco de surfaco / mm | Averaĝa | Totala mezumo | ||||
5 | 15 | 25 | 35 | 45 | |||
#1 | 52 | 54.5 | 54.3 | 50 | 52 | 52.6 | 48.5 |
#2 | 54 | 48.2 | 47.3 | 48.5 | 46.2 | 48.8 | |
#3 | 46 | 43.5 | 43.5 | 44.4 | 42.5 | 44 |
El Tabelo 2 videblas, ke la malmoleco HRC de la martela korpo (# 1) estas pli granda ol 48.8, dum la malmoleco de la muntada truo (# 3) estas relative pli malalta. La martelkorpo estas la ĉefa labora parto. La alta malmoleco de la martela korpo povas certigi altan eluziĝan reziston; la malalta malmoleco de la muntanta truo povas doni altan fortecon. Tiel oni plenumas la malsamajn agadpostulojn de diversaj partoj. El unu specimeno, oni povas konstati, ke la surfaca malmoleco estas ĝenerale pli alta ol la kerna malmoleco, kaj la malmola fluktuo ne estas tre granda.
Mekanikaj Posedaĵoj De La Aloja Rompila Martelo | |||
objekton | #1 | #2 | #3 |
trafa forteco (J · cm * cm) | 40.13 | 46.9 | 58.58 |
tirstreĉo / MPa | 1548 | 1369 | / |
etendebleco /% | 8 | 6.67 | 7 |
Redukto de areo /% | 3.88 | 15 | 7.09 |
La datumoj pri efika forteco, tirstreĉo kaj plilongigo estas montritaj en Tabelo 3. El la Tabelo 3 videblas, ke la efika forteco de la U-forma Charpy-specimeno de la martelo superas 40 J / cm2, kaj la plej alta forteco de la muntotruo estas 58.58 J / cm * cm; la plilongigo de la kaptitaj specimenoj estas pli ol 6.6%, kaj la tirstreĉo estas pli ol 1360 MPa. La trafa forteco de la ŝtalo estas pli alta ol tiu de la ordinara malalta alojo (20-40 J / cm2). Ĝenerale parolante, se la malmoleco estas pli alta, la malmoleco malpliiĝos. El la supraj eksperimentaj rezultoj videblas, ke ĉi tiu regulo baze kongruas kun ĝi.
Mikrostrukturo
Mikrostrukturi malgrandan specimenon estis tranĉita de la rompita fino de la efika specimeno, kaj tiam la metalografia specimeno estis preparita per muelado, antaŭmuelado kaj polurado. La distribuado de enfermaĵoj estis observita sub la kondiĉo de neniu erozio, kaj la matricstrukturo estis observita post kiam eroziita kun 4% nitratacida alkoholo. Pluraj tipaj strukturoj de alojaj marteliloj estas montritaj en Fig.
Fig. 3A montras la morfologion kaj distribuadon de inkluzivoj en la ŝtalo. Videblas, ke la nombro kaj grandeco de inkluzivoj estas relative malgrandaj, sen ia ŝrumpa kavo, ŝrumpa poreco kaj poreco. De figuroj 3b, C, D, kaj E, videblas ke kaj preskaŭ-surfaca kaj proksima centra pozicio
La rezultoj montras, ke la hardita strukturo akiriĝas de la surfaco ĝis la centro, kaj sufiĉas malmoligebleco. La mikrostrukturo proksime de la centro estas pli kruda ol tiu ĉe la surfaco ĉar la kerno estas la fina solidiĝejo, la malvarmeta rapideco estas malrapida kaj la grajnoj facile kreskas.
La matrico en Fig. 3b kaj C estas lat martensito kun unuforma distribuo. La lato en Fig. 3b estas relative malgranda, kaj la lato en Fig. 3C estas relative dika, kaj iuj el ili estas aranĝitaj laŭ 120 ° -angulo. La rezultoj montras, ke la pliiĝo de mustelejo post estingiĝo je 900 ℃ ĉefe baziĝas sur la fakto, ke la grena grando de la ŝtalo kreskas rapide post estingiĝo je 900 ℃. Fig. 3D kaj e montras fajnan mustelejon kaj pli malaltan bainiton kun malgranda kvanto de malgranda kaj grajneca ferito. La blanka areo estas sensoifigita martensito, kiu estas relative rezistema al korodo ol bainito, do la koloro estas pli hela; la nigra pinglo-simila strukturo estas pli malalta bainito; la nigra makulo estas inkluzivaĵoj.
Ĉar la instala truo de la disrompila martelo estas malvarmetigita en aero kaj la estingiĝa temperaturo estas malalta, la ferito ne povas tute solviĝi en la matricon. Tial, malgranda kvanto da ferito restas en la musteleja matrico en formo de malgrandaj pecoj kaj eroj, kio kaŭzas malpliigon de malmoleco.
rezultoj
Post gisado, ni sendis du arojn da dispremilaj marteloj al nia kliento, unu aron da alojaj rezistemaj ŝtalaj dispremaj marteloj, unu aron da manganaj ŝtalaj dispremaj marteloj. Surbaze de klientaj reagoj, la alojaj rezistemaj ŝtalaj disrompaj marteloj vivas 1.6 fojojn pli ol martelo de mangano.