Nia kliento, La Tri Gorĝoj, kiu havas 2 arojn da giratoraj dispremiloj 50-65MK-Ⅱ. Ĉi tiu modelo ekfunkciis en aŭgusto 1999. Post la operacio, ĉiuj unuoj respondis normale. Kaj pro sia granda disbatanta proporcio kaj alta produktiveco, ĝi fariĝis la ĉefa ekipaĵo por artefarita sablo kaj ŝtona prilaborado en ĉi tiu projekto. Tamen unu el la ĉefaj aksoj de la dispremilo rompiĝis dum la dispremado ĝis la 14a de novembro 2001. La teoria funkciado estis nur du jaroj kaj tri monatoj. Tamen la reala produktado de la projekta fako estas, ke du specoj de ekipaĵoj estas uzataj unuope. Neniu du iam kuris kune. Sekve, pli realisma teoria funkcia tempo devas esti pli ol unu jaro. Kvankam laŭ la kontrakto, la ĉefa akso-deviga garantia periodo de la fabriko estas 18 monatoj, kaj la Projekta Fako de Tri Gorĝoj Xia'anxi-Grejso ankaŭ implikiĝis kun la fabrika reprezentanto de Svedala Kompanio dum pli ol 2 monatoj laŭ la kontrakto, sed la fina kialo estas Sufiĉa kaj malsukcesis ricevi la kompenson de la fabriko. Fakte, laŭ la uzo de multaj similaj maŝinspecoj hejme kaj eksterlande kaj la fabrika originala restrukturado de la aparato, la ĉefa ŝafto ne povas esti rompita en tiel mallonga tempodaŭro. Estas evidente kaj facile videblas, ke la ĉefa ŝakto estas nenormale rompita. Tiutempe estis ankaŭ en la plej alta tempo de la konkreta verŝado de la Digo Tri Gorĝoj. Post kiam la ĉefa ŝafto de ĉi tiu rompilo rompiĝis, la stato de la alia ankaŭ kaŭzis nin maltrankviligi. Se la alia havas la saman situacion en mallonga periodo, tiam la rezultoj simple ne kuraĝas imagi. Ĉar la ĉefa ŝakta importa prezo estas tiel alta kiel 2.3 milionoj da juanoj, kaj la livera periodo ankaŭ estas pli longa (la plej rapida estas 6 monatoj). Krom la projektaj difektoj de la ĉefa ŝafto mem, la projekta fako malakceptis la importan planon de la ĉefa ŝafto, decidis studi la teknikan kapablon de la organizo en Malajzio kaj provi la eblecon de ĝia nacia produktado.
En la posta malmuntado kaj inspektado, ni trovis, ke la rompita parto de la ĉefa ŝafto okazis en la arka transira areo de la supra ŝafta diametro Φ489 al la ŝafta diametro Φ630, kaj ĉi tiu transira areo estis origine loko kie la streĉo devas esti relative koncentrita. Prenante specimenon de la frakturo kaj analizante ĝin per skana elektronika mikroskopio, la fraktura surfaco estas la laceca frakturo kaŭzita de la ĉefa ŝafto atinganta la efikan tempon por ĝia uzo, anstataŭ la fragila frakturo kaŭzita de la ekstera forto. Post nia kompleta analizo kaj pruvo, ni alvenis al la konkludo, ke ĉi tiu modelo estas modifo de la rotacia rompilo 42-50. Krom la etendo de la ĉefa ŝafto kaj la kresko de la manĝodiametro, la ceteraj pozicioj ne estis ŝanĝitaj laŭe. Tial, pro la pliigo de la diametro de la nutrado, la dispremila proporcio de la maŝino estas pli granda ol tiu de la tipo 42-50. Tial la disprema forto subtenata de la ĉefa ŝafto plialtiĝis, sed la diametro de la ĉefa ŝafto ne plialtiĝis laŭe. Samtempe, ĉar la longeco de la ĉefa ŝafto plilongiĝas, la fleksaj momentoj momentoj al kiuj la rompopunkto de la ĉefa ŝafto responde plialtiĝas. De la reala situacio de la rompita moviĝo, la arka transira areo de la ĉefa ŝafto estas la areo, kie la fleksa momento de la ŝafto estas la plej granda, kaj la areo, kie la streĉo estas relative koncentrita. Tial, ĝi ankaŭ estas la plej malforta areo de la tuta ĉefa ŝafto. Se la ĉefa ŝafto rompiĝas pro la nekapablo elteni eksterajn fortojn, la fendiĝinta areo estu en la malforta areo. Vidu la jenan bildon:
Trovinte la ĉefan kialon de la frakturo de la ĉefa ŝafto, ni komencis studi kiel redukti la probablon de la ĉefa ŝafto rompiĝanta. Por malebligi la rompiĝon de la ĉefa ŝafto, krom regi la diametron de la kruda materialo, pliigi la fleksan forton de la ĉefa ŝafto kaj redukti la streĉan koncentriĝan koeficienton de la ĉefa ŝafto transiranta la arkon estas du tre efikaj vojoj. Por pliigi la fleksan forton de la ĉefa ŝafto, en la kazo, kiam la longo de la ĉefa ŝafto ne povas esti ŝanĝita, necesas pliigi la grandecon de la supra ŝafta diametro kaj la radiuson de la transira arko. Tamen pliigi la grandecon de la supra ŝafta diametro de la ĉefa ŝafto alportos serion de kunvenaj problemoj de aliaj rilataj partoj, kiuj efektive ne funkcios. Tial estas pli fareble pliigi la rondigitan angulgrandecon de la transira arko. Kaj redukti la koeficientojn en la streĉa aro de la ĉefa ŝafto povas esti farita nur laŭ la transira arka fileo. Teorie vi povas plibonigi la ĉefan aksan streĉan centraligan koeficienton per pliigo de la interkruciĝa arka fileo. Vi povas scii nur se vi povas plibonigi ĝin per detalaj kalkuloj; pliigu la ĉefan aksan interkruciĝan arkon kaj reduktu la streĉon sur la surfaco. Kaj per niaj detalaj kalkuloj, ni konstatis, ke ni povas pliigi la grandecon de la ĉefa ŝafta krucanta arko de R160mm al R285mm, sen influi la aron de aliaj partoj. Kiel la rilatumo r / d = 160/489 = 0.32> 0.25 de la originala ronda arka fileo dimensio r al la malgranda-fina ŝafta diametro d de la ĉefa ŝafto, ĝi scias de la Mekanika Projekta Manlibro, ke kiam r / d estas pli granda ol 0.25 Simple pliigi la fileon grandeco de la transira arko ne plu povas redukti la lacigan muŝan streĉan koeficienton en ĉi tiu areo. Tial, la pliigo de la angula grandeco de la transira arko ne ŝanĝis la situacion de la streĉo metita en la areo. Tamen, per pliigo de la rondigita angula grandeco de la krucanta arko, la radiala transversa grandeco de la ĉefa ŝafto povas esti pliigita. Tial, la fleksa forto de la ĉefa ŝafto povas esti plibonigita. Kaj pliigante la forton kaj surfacan precizecon de la arka krucanta zono de la ĉefa ŝafto, la streĉa koncentriĝo en la zono ankaŭ povas esti reduktita. Tiel oni povas plibonigi la fleksan reziston de la arka krucanta zono de la ĉefa ŝafto, tiel reduktante la probablon de frakturo en ĉi tiu zono.
Sekve, ni decidis pliigi la rondigitan angulan grandecon de la ĉefa ŝafto krucanta arkon al R285mm por plibonigi la fleksan forton kaj streĉan koncentriĝon en la ĉefa ŝafto krucanta arkon, kaj samtempe pliigi la precizecon de la ĉefa ŝafto krucanta arka areo.
Estas facile vidi, ke pliigi la grandecon de la ĉefa ŝafto transiranta la arĉan fileon certe pliigos la fleksan forton de la ĉefa ŝafto, do la detala kontrolkalkulo de ĉi tiu artikolo estas preterlasita.
Krome, por eviti ke la ĉefa ŝafto fendiĝu, ĝi ankaŭ povas esti atingita ŝanĝante la materialon de la ĉefa ŝafto por plibonigi la ĝeneralajn mekanikajn ecojn de la ĉefa ŝafto, por atingi la celon plibonigi la ĝeneralan fortecon de la ĉefa ŝafto kaj plibonigi la fleksan forton de la ĉefa ŝafto. Tiam ni povas fari specimenajn analizojn kaj eksperimentojn pri la materialaj kaj mekanikaj ecoj de la rompita ĉefa ŝafto, kaj kompari ilin kun la mekanikaj ecoj de alojaj strukturaj ŝtaloj de malsamaj markoj en la lando por trovi materialojn kun pli kaj pli bona rendimento. Se ĝi troveblas, tiam la kondiĉoj por la produktado de la ĉefa ŝafta lando esence staros.
Gyratory Crusher Ĉefa Ŝafta Materiala Elekto
Prenante specimenojn kaj kemian analizon, la ĉefaj kemiaj eroj estas jenaj:
elemento | C | Si | Mn | P | S | Cr | Ni | Mo | V | Cu |
Enhavo% | 0.42 | 0.27 | 0.98 | 0.009 | 0.005 | 0.67 | 0.57 | 0.25 | 0.05 | 0.22 |
Post kontroli la "Mekanikan Projektan Manlibron" kaj kompari ĝin kun niaj hejmaj alojaj strukturaj ŝtalaj gradoj, ĝia kemia konsisto similas al 40CrMnMo.
Per specimenado kaj plenumado de testoj pri mekanikaj agadoj, la realaj mekanikaj ecoj de ĉi tiu ĉefa ŝafto de disrompilo estas jenaj:
tirstreĉo (MPa) | Rendimento-punkto (MPa) | Plilongigo (%) | Imposto de redukto en areo (%) | Efika potenco (J) | Malmoleco (HB) | |
testo 1 | 992 | 854 | 12 | 51 | 56 | 209 |
testo 2 | 1006 | 866 | 11 | 54 | 60 | 207 |
AVG. | 999 | 860 | 11.5 | 52.5 | 58 | 208 |
Post revizii la "Mekanikan Projektan Manlibron" kaj konsulti koncernajn enlandajn fabrikantojn, estas ĉefe kvar specoj de materialoj uzataj en la ĉefaj ŝaftoj de disrompiloj kaj liftoj en nia lando. Ĉi tiuj estas: 20CrNiMo, 40CrNiMoA, 40CrMnMo, 42CrMo. Ili havas la samajn mekanikajn ecojn kiel la 42CrMo.
materialo | tirstreĉo (MPa) | Rendimento-punkto (MPa) | Plilongigo (%) | imposto de redukto en areo (%) | Efika potenco (J) | Malmoleco (HB) |
20CrNiMo | 980 | 785 | 9 | 40 | 47 | ≤219 |
40CrNiMoA | 980 | 835 | 12 | 55 | 78 | ≤269 |
40CrMnMo | 980 | 785 | 10 | 45 | 63 | ≤217 |
42CrMo | 1080 | 930 | 12 | 45 | 63 | ≤247 |
20CrNiMo havas pli bonajn forĝajn kaj termikan traktadon. Kiam oni uzas karburajn kaj estingajn procezojn, ĝi povas havi la karakterizaĵojn de bona forteco, alta forto kaj eluziĝo de la artiko kun la lagro. Malgrandtipaj rotaciaj rompiloj estas pli bone uzeblaj. Ili devas esti uzataj tre malofte en grandegaj rotaciaj rompiloj. Aparte, ĉi tiu speco de strukturo kun buŝo sur la supra fino ne nepre postulas la uzon de karburaj kaj estingaj procezoj.
40CrMnMo povas esti aplikita al la ĉefaj ŝaftoj de grandaj rompiloj kaj liftoj. Ĝi havas bonan malmolecon, altan forton kaj fortecon. Se ĝi povas plenumi la rendimentajn normojn, ĝi devas esti bona elekto. Tamen ĉi tiu materialo estas ekstreme sentema al hidrogeno kaj facile generas hidrogenan fragilecon, do blankajn makulojn. Ĝi estas ekstreme malfacile kontrolebla en la produktada procezo, do ĝi malofte estas uzata;
42CrMo estas vaste uzata en la ĉefaj ŝaktoj de grandaj rompiloj kaj liftoj. Ĝi havas altan forton kaj bonan fortecon. Ĝi povas esti uzata por fari la ĉefan ŝafton de la rompilo, sed ĝia forteco estas iomete pli malalta ol 40CrNiMoA;
40CrNiMoA ankaŭ estas vaste uzata en la ĉefaj ŝaftoj de grandaj rompiloj kaj liftoj. Ĝi havas bonan malmolecon, altan forton kaj fortecon. La ĉefaj mekanikaj ecoj estas pli bonaj ol la originala rompilo. Kaj ĝia produktada procezo estas matura kaj mekanika agado estas stabila. Devus esti tre ĝuste anstataŭigi la originalan ŝaftan materialon.
Sekve, post la supre menciitaj analizo kaj komparo, kaj konsultis la koncernajn spertulojn, ni finfine elektis 40CrNiMoA kiel la materialon de la ĉefa lando.