Nia kliento estas ora koncentrilo. La projekcia kapablo de la ora koncentrilo estas 2 000 t / D, kaj la ĝenerala malmoleco-koeficiento de la erco estas 8-10. La erco apartenas al la alta temperaturo hidrotermika ŝanĝita roka tipo ora erco okazanta en la kunprema struktura fraktura zono de milonito. La enhavo de arseniko kaj karbono en la erco estas alta. La plej multaj el la oraj grajnoj estas disigitaj en la arsenopirito en la formo de mikro kaj ultramikro-disperso kaj tiam enhavitaj en gangueomineraloj kiel ekzemple sericito, klorito, kaj kvarco.
Ili havas aron de Φ6.0m x 3.0m SAG-Muelejo, aro de Φ7.3m x 4.27m Pilka Muelejo, kaj aro de Fx-500-hidrociklona grupo. Post unujara funkciado, la muelejaj linioj de la duon-aŭtogena muelejo devas esti anstataŭigitaj post 4 monatoj da servo, kaj la linioj de la pilka muelejo devas esti anstataŭigitaj post 7 monatoj da servo. Sub la premiso de la senŝanĝa meza sistemo kaj funkciaj kondiĉoj, la eluziĝo de mueleja tegaĵo influos la levan altecon de la ŝtala globo, rezultigante la redukton de muelanta efikeco kaj la kuracan kapablon al 1 800 t / d.
Karakterizaĵoj de ekskursoŝipo-eluziĝo de duon-aŭtogena muelejo
La duon-aŭtogena muelejo havas la karakterizaĵojn de efika damaĝo kaj muelado. Estas multaj ŝtalaj buloj (muelanta mezaĵo), blokaj materialoj kaj ŝlimo en la duoneŭtogena muelejo. La laborkondiĉo estas tre malbona. Por protekti la muelejan barelon kontraŭ la rekta eluziĝo de suspensiaĵo kaj ŝtala globo, la duonaŭtogena muelejo havas la karakterizaĵojn de efika damaĝo kaj muelado. La subŝtofaj platoj estas ĉiuj instalitaj interne. La subŝtofaj platoj estas gisitaj en unu-pecajn eluziĝajn subŝtofajn platojn faritajn el arkformaj fundaj platoj kaj konveksaj levantaj ripoj, kiuj estas fiksitaj sur la mueleja barelo, kaj ambaŭ finoj per rigliloj. Post kiam la muelanta medio kaj materialoj estas kontinue levitaj per la levaj ripoj ĉe la ligo de la tega plato, la materialoj estas ĵetitaj kaj faligitaj unu la alian por realigi la mem-muelantan funkcion de la duoneŭtogena muelejo. Ĉi tia mola formo determinas, ke la tega plato kaj levanta strio portos senĉese. Post la tega plato kaj levado de stango, ne nur la formo ŝanĝiĝas, sed ankaŭ influas la altecon de materiala levado ene de la muelejo, rezultigante energian perdon, tiel reduktante la muelantan efikecon.
Karakterizaĵoj de tegaĵa eluziĝo de la pilka muelejo
En la laborprocezo de la pilka muelejo, la materiala kaj ŝtala pilko havas relativan glitadon kaj ruliĝadon sur la tega plato, kio subigas la tegaĵon al eltrudado kaj rulado. Krome kompare kun la tega plato de la duoneŭtogena muelejo, la levanta efiko de la tega plato de pilka muelejo estas relative malforta, kaj la aldono de ŝtala pilko estas relative pli. La materialo en la pilka muelejo estas ĉefe en la ruliĝanta procezo, kaj la eluziĝo de la tega plato estas ĉefe kaŭzita de la eluziĝo de miksitaj materialoj kiam ĝi falas. La formo de korpa tegaĵo havas grandan influon sur la funkciado de la pilka muelejo. Nuntempe oni ofte uzas turkonekton kaj ondformon. Ekzistas pluraj specoj de ekskursoŝipoj, kiel konveksaj, glataj kaj ŝtupetformaj. La ondokresta projektado de la ekskursoŝipo helpas plilongigi la distancon de falado, kaj la muelanta efiko estas forta. Por plibonigi la funkcidaŭron de la tegaĵo.
Transforma skemo kaj efiko de SAG Mill Liners
Dimensio, instalaĵformo, kaj eluziĝkondiĉo de originaj SAG-muelejŝirmiloj
La originala cilindra tegaĵo de la duonaŭtogena muelejo estas dividita en alta ripa tegaĵo kaj malalta ripa tegaĵo. Kiel montrite en la figuro, la levanta strio de alta ripo estas simetria duobla efranka dezajno, la levanta strio de malalta ripo estas unusola eĝodezajno, la konveksa parto de la ekskursoŝipo levas strion, kaj la angulo de duobla eĝoblikva de la alta ripo estas 55 ° kaj 25 °. La oblikvado de malalta plifortigo estas 25 ° kaj la alto de la levanta strio estas 150 mm kaj 80 mm, kaj la dikeco de la tegaĵo estas 70 mm.
Post 3 monatoj da produktado, la eluziĝo de la cilindra tegaĵo estis ĉefe kaŭzita de la malpliiĝo de levstango, kaj la eluziĝo de la kapsurfaco de la levstrio estis klinita, kun la dekliva angulo pli granda ol 60 ° rezultigante troan glatecon kaj la malkresko de levkapablo, rezultigante la malkreskon de muelanta efikeco kaj la rompiĝo de parto de la levstango. Tamen, kiam la ekskursoŝipo estis forĵetita, la eluziĝo de la levstrio sur la malantaŭa sfera surfaco estis relative malgranda, kaj la platparto de la ekskursoŝipo ne eluziĝis.
La grandeco kaj formo de la reformitaj SAG-Muelejoj
Laŭ la analizo de la eluziĝa stato de la origina ekskursoŝipo kaj la moviĝa trako de la pilko de la duon-aŭtogena muelejo, la cilindra ekskursoŝipo estas plibonigita: la alteco de la levstrio pliiĝas de 150 mm kaj 80 mm ĝis 170 mm kaj 100 mm. Konsiderante, ke pliigi la altecon de la levanta strio pliigos la originalan pezon de la malantaŭa tega plato, ni provas plibonigi la malantaŭan sferan surfacon kaj la platan parton kun malpli da eluziĝo de la tega plato. La dikeco de la platparto de la tega plato reduktiĝas de 70 mm ĝis 60 mm. Kiel montrite en Figuro 2, la nesimetria konusa projektoskemo estas adoptita por la ekskursoŝipa levstrio, kaj la forigita pezo estas subvenciita al la levstrio. Post la modifo, la teoria totala pezo de la tegaĵo de muelejo pliiĝas je ĉirkaŭ 100 kg (la totala pezo de la tegaĵo estas 36620 kg post modifo), kaj la funkcidaŭro de la tegaĵo plilongiĝas de 2800 h ĝis 4300 H.
Kradaj Platoj Rediseño
Laŭ la praktiko kaj observado, la amasiĝo de nesolveblaj rokoj en la duoneŭtogena muelejo ankaŭ estas grava kialo por la malkresko de muelanta efikeco. Ĉi tiuj malmolaj ŝtonoj amasiĝas senĉese en la muelejo kaj ne povas esti malŝarĝitaj ĝustatempe, kio influos la konsiston de ercaj partikloj, pliigante la malvalidan plenigan rapidon. En la kompleta tega plato de la duoneŭtogena muelejo, la krada plato konsistas el centra krada plato kaj ekstercentra krada plato. La krado ludas duoblan gravan rolon, unu estas malhelpi la muelantan medion superverŝi la muelantan medion, ŝtalan bulon aŭ grandan ercon, kaj la alia estas la klasifiko de muelaj produktoj. La krada artiko de la ekstercentra krada plato estas la plej malforta parto de la ĝenerala projekta forto. La normala funkciado de la duon-aŭtogena muelejo estos rapide trafita post kiam la krado-breĉo estas rompita. Post longa tempo resumo, niaj inĝenieroj faris respondajn plibonigojn, kiel montrite en Figuro 3.
- Por plibonigi la malŝarĝon de la duon-aŭtogena muelejo, reduktu la malvalidan plenigan rapidon kaj plibonigu la pretigan kapablon de la duoneŭtogena muelejo, la maŝograndeco de la krada plato pliiĝas de 20 mm ĝis 30 mm, kaj la materialoj sube 30 mm estas devigitaj eligi ĝustatempe. Per produktadpraktiko, la pretigokapacito pliiĝas de 75 t / h ĝis 120 t / h.
- Por redukti la efikon kaj eluziĝon sur la kradartikoj, ĝi estis pruvita per granda nombro da praktikoj ke pliigi la blokantan tuberon sur la surfaco de la kradotabulo povas efike malhelpi la falantan muelan pilkon rekte trafi la kradartikon de la kradoplato kaj kaŭzanta la kradartikan frakturon. La pezo de aro de ekstera ringa krada plato pliiĝas je 864 kg (la totala pezo de la modifita krada plato estas 12400 kg) kiam la originala projekta alteco pliiĝas de 150 mm ĝis 210 mm. Post plibonigo, la funkcidaŭro de la krada plato evidente plilongiĝas.
Rekonstruado de 7.3m x 4.27m Pilkaj Muelejoj
La linioplato de superfluaĵa pilka muelejo estis origine desegnita kiel unusola pinta strukturo, kiel montrite en Fig. 4. Pro la granda distanco inter la apudaj ondaj pintoj, la muelejo kun ĉi tiu projekta strukturo havas grandan kvanton da pilka stokado. Granda nombro da muelaj pilkoj disiĝas post levado, kio ne favoras la ludadon de la muela funkcio de la mueleja pulvoro, kaj la glitiga pilka fenomeno de la muelanta pilko dum la leva procezo kondukas al la rapida eluziĝo de la tegaĵo. La cilindra tegaĵo de ĉi tiu projekta strukturo estas ĝenerale uzata en krada speco de pilka muelejo kaj sekcio de operacio. Kiam la pilka muelejo funkcias en la dua etapo de la muela procezo, la projektado de la cilindra tegaĵo devas reliefigi ĝian muelan funkcion. En ĉi tiu tempo, la strukturo de duobla ondo-kresto devas esti adoptita por la cilindra tegaĵo. En ĉi tiu tempo, dum la funkciado de la muelejo, granda nombro da muelaj buloj en la muelejo funkcias en formo de falanta kontakto, por realigi la pulvoran mueladon de la muelaj materialoj. La strukturo de la duobla onda spina projektado estas montrita en Figuro 4. La pezo de ekskursoŝipo pliiĝas je 9 kg post ŝanĝado de unuopa onda spina projektostrukturo al duobla onda spina projektostrukturo. La pezo de la cilindra tegaĵo de la tuta maŝino pliiĝas je 2 016 kg (la totala pezo de la tegaĵo estas 48160 kg post modifo).
Transformo de fina ekskursoŝipo
La fina ekskursoŝipo de la superfluaĵa pilka muelejo estis origine desegnita kiel dufaza fendita strukturo. Pro la influo de la materiala nivelo en la pilka muelejo, la forta eluziĝa zono de la pilka mueleja finaĵo estas ĝenerale situanta en la meza kaj malsupra parto de la interna ringa finaĵo kaj la ekstera ringa finaĵo. Tamen la supra parto de la interna ringofina tegaĵo ne estas eluzita. La projektostrukturo de du-ŝtupa segmentigo devigas la internan ringan finekskursoŝipon esti enrubigita kaj anstataŭigita post kiam la subaĵo estas eluzita, kio kaŭzas la pliiĝon en la uzokosto de la subŝtofa plato. Kiam la fina tegaĵo de la pilka muelejo adoptas la projektan strukturon de la tri-faza divido, nur la meza kaj malsupra parto de la interna ringa tegaĵo kaj ekstera ringa fina tegaĵo devas esti anstataŭigitaj post kiam la fina tegaĵo estas eluzita kaj forigita. La supraĵo de la interna ringa finaĵo povas esti uzata dum longa tempo sen anstataŭigo. La specifa skemo estas montrita en Figuro 5.
rezultoj
Post la transformo, post 10 monatoj da produktado-praktiko, la ĉefaj procezaj indeksoj de la muelanta sistemo antaŭ kaj post la transformo estas komparitaj kaj analizitaj, kaj la rezultoj estas montritaj en Tabelo 1.
Tabelo 1 Muelanta indeksa komparo | ||
Antaŭ transformo | Post transformo | |
Produkta Kapacito / (t / h) | 75 | 120 |
SAG-Muelejaj Ekskursoŝipoj Laborista vivo / h | ≤2800 | ≤4300 |
Pilkaj Muelejoj Laborista vivo / h | ≤5000 | ≤7200 |
Malŝarĝo de SAG-Muelejo /% | 35. 53 | 30. 38 |
Malŝarĝo de pureco de pilka muelejo /% | 47. 26 | 43. 55 |
Sablo solvanta purecon de Hidrociklono /% | 19. 26 | 14. 32 |
Superflua pureco de hidrociklono /% | 75. 77 | 75. 21 |
Klasifikada efikeco /% | 52 | 55 |
Reveno de sabla proporcio de pilka muelejo /% | 105 | 120 |
La komparaj rezultoj en Tabelo 1 montras, ke la funkcidaŭro de duoneŭtogena mueleja tegaĵo pliiĝas de 2800 h al 4300 h, la serva vivo de pilka mueleja tegaĵo pliiĝas de 5000 h ĝis 7200 h, la produktokapacito pliiĝas je 50% , kaj la malŝarĝa pureco de SAG-muelejo reduktiĝas je 3.71%. Laŭ la supraj taksaj rezultoj, la servodaŭro de la muelejaj tegaĵoj estas longedaŭra, kaj la muelanta efikeco evidente pliboniĝas. La transformo atingas la atendatan efikon.