Analyse af kraft og hovedfejl former for kæbe plader
Kæbeknuseren fast kæbeknusningsliner produceret af vores firma bruges hovedsageligt til hård og medium knusning af hårde materialer. Under arbejdsprocessen bærer det materialets friktionskraft, enorme knusende kraft og påvirker klembelastningen. Arbejdsvilkårene er meget barske.
Kraftanalyse
Når materialet, der skal knuses, falder fra et bestemt niveau af vandfaldet under tyngdekraftens påvirkning, påvirker det direkte bundmaterialet, og den bevægelige kæbeplade klemmer og knuser materialet gentagne gange gennem den frem- og tilbagegående cyklusbevægelse og den faste kæbeplade. Materialet ruller og glider gentagne gange mellem den bevægelige kæbeplade og den faste kæbeplade under den nedadgående bevægelse. På grund af materialets påvirkning, tumling og kompression er det udsat for stærk slitage. Derfor skal produktet være i stand til at modstå høj energi med flere slagbelastninger, og rullende og glidende friktion skal have betydelig slidstyrke.
Form for fiasko
Brugssvigt
n serviceprocessen med knusende fast kæbe foring, slidfejl er den vigtigste form for fiasko. I processen med at knuse materialet udover overfladen af knusningsforingen på den faste kæbe, udover materialets påvirkning, udsættes det også for slibning og presning af materialet, så slidfejlstilstandene er furer, grober og revner . På grund af foringens forskellige materialer spiller disse tre slidfejlstilstande imidlertid ikke en førende rolle på samme tid. Hårde materialer med lav slidstyrke er hovedsageligt forårsaget af fure- og deformationsfejl, og materialer med høj slidstyrke er hovedsageligt revner og brudfejl.
Materiel slid er ikke kun relateret til hårdheden af det knuste materiale, men vigtigere, hårdhedsforholdet mellem foringsmaterialet og det knuste materiale. I henhold til det grundlæggende princip med slibende slid er hårdheden af materialet meget større end hårdheden af metalmaterialet Hu. , Metalmaterialet er kraftigt slidt. Når Hu / Ha > 1.25 ~ 1.30, reduceres slid kraftigt. Derfor kan en forøgelse af materialets hårdhed væsentligt øge materialets evne til at modstå slid.
Brudfejl
Der er mange grunde til brudsvigt. For det første er selve materialet for lavt i sejhed. F.eks. Anvendes foringsmaterialet i slidbestandigt hvidt støbejern i store knusere. Mangler som slukkende revner vil blive kilden til revner og ekspandere hurtigt under stødbelastning. Derfor, hvis foringspladen pludselig går i stykker på grund af utilstrækkelig sejhed, er konsekvenserne alvorlige, så forpladen skal have tilstrækkelig sejhed.
Krav til knivknusers ydeevne
Det kan ses af ovenstående analyse, at en god knuserforing skal have følgende egenskaber.
- Høj slidstyrke og høj hårdhed. I henhold til princippet om, at mængden af skære slid er omvendt proportional med materialets hårdhed, bør hårdheden af materialet eller hårdheden af en bestemt komponent i materialet overstige slibemidlets hårdhed for at reducere slidmængden.
- Høj styrke eller høj træthedsstyrke. Knuseren kører kontinuerligt i 6 til 12 måneder, og dens stresscyklus kan nå 6 × 106 ~ 6 × 107 gange, hvilket allerede er en træthedskategori. Højt udmattet styrke materiale forhindrer træthed revner og afskalning skader.
- Noget modstandsdygtighed. For at forhindre, at foringen går i stykker, skal materialet have en vis sejhed. Fordi vis sejhed er en vigtig garanti for dets sikre arbejde.
Teknisk procesanalyse og design
Kæberpladen på denne knuser brugte oprindeligt ZGMn13-4, og de mekaniske egenskaber efter vandhærdningsbehandling var: σb 615 ~ 1275MPa; σ0.2 340 ~ 470MPa; ζ 15% ~ 85%; αK l96 ~ 294J / cm2; HB l80 ~ 225. ZGMn1-4 Afhængig af belastningen kan dybden af det overfladehærdede lag nå 9 ~ 18 mm. Hærdet lag med høj hårdhed modstår slid på slag. Faktisk kontinuerlig brug 15 til 20 dages slidfejl.
I betragtning af servicestatus for dette emne og fordele og ulemper ved ZGMn13-4 besluttede vores firma at bruge GB / T24733-2009 QTD HBW450 i stedet for ZGMn13-4.
Kæberplader på duktilt jern Kemisk sammensætningsdesign
Vælg S- og P-svinejern af lav kvalitet, brug FeSi75 som et podemiddel og forstøver FeSiMg6RE2, og tilsæt en vis mængde Cu og Mo.
- C er et af de grundlæggende elementer i nodulært støbejern. Et passende C-indhold er befordrende for grafitisering. Fordi nodulær grafit har mindst indflydelse på støbningens mekaniske egenskaber, er C-indholdet af nodulært støbejern generelt højere end grå støbejern. I betragtning af at støbningens hovedvægtykkelse er ca. 40 ~ 80 mm, er indholdet af C 3.4% ~ 3.6%.
- I nodulært støbejern er Si et grafiterende element, og Si er det næstvigtigste element efter C. Si kan stabilt øge ferritindholdet, effektivt reducere støbningens hvide tendens og også forbedre grafitens rundhed. Forbedre den eutektiske gruppe. Imidlertid vil Si øge støbningens skøre overgangstemperatur og reducere støbets slagstyrke, så Si-indholdet skal reduceres med rimelighed, og Si-indholdet antages at være 2.4% til 2.6%.
- S er et typisk antisfæroidiserende element. Fordi S har en stærk affinitet med sfæroidiserende elementer såsom Mg og RE, vil S forbruge en stor mængde Mg og RE i det smeltede jern og danne sulfider af Mg og RE, hvilket forårsager porer og oxidativ indeslutning. Mangler som slagge. Svovlindholdet kræves at være mindre end 0.03%.
- P er et skadeligt element i duktilt jern. Når dets indhold er mindre end 0.05%, opløses P i metalmatricen og har ringe effekt på støbningens mekaniske egenskaber. Når indholdet er større end 0.05%, adskiller P let sig ved den eutektiske grænse og danner binær, ternær eller sammensat fosfor-eutektik, hvilket reducerer støbejernets sejhed. Når P-indholdet stiger, øges støbningens skøre overgangstemperatur. Derfor kræves det generelt, at indholdet af P i duktilt jern er mindre end 0.045%.
- Mn i duktilt jern øger hovedsageligt stabiliteten af perlit, danner let carbider og påvirker støbets sejhed. Derfor er jo lavere Mn i duktilt jern, jo bedre, men forpladen er perlit duktilt jern, og manganindholdet er 0.8% til 1.0%.
- Cu og Mo er de elementer, der forbedrer støbningens hærdbarhed i kugleformet grafitstøbejern. Cu- og Mo-elementer tilføjes i henhold til tykkelsen på støbegodsene for at sikre, at støbningen kan hærdes.
Kæberplader af duktilt jern Varmebehandling
Det opvarmes af modstandsovn og standses af nitratovn.
- Austenitiserende temperatur og austenitiseringstid
Den austenitiserende temperatur er 910 ℃ ± 10 ℃. Austenitiseringstiden bestemmes i henhold til arbejdsemnets størrelse, vægtykkelse, antallet af dele, der kan placeres i ovnen, og indflydelsen af opvarmningsmetoden. - Isoterm slukningstemperatur og isoterm overgangstid
Varmebehandlingsomformerens tid er mindre end 18 sekunder, og den isotermiske slukningstemperatur og tid bestemmes i henhold til arbejdsemnets størrelse, vægtykkelse, mængden af dele, som ovnen kan holde, opvarmningsmetoden og saltbadets indflydelse metode. - Mikrostruktur og egenskaber efter varmebehandling
Matrixstruktur efter varmebehandling: acikulær ferrit + kulstofrig austenit + grafitkugler. Små mængder martensit og carbider er tilladt. Ydelseskrav: trækstyrke δs≥1600MPa, flydestyrke δ0.2≥1300MPa, hårdhed HRC≥48, kollisionsenergi (ingen afstand): αk≥25J.
Duktilt jern kæbe plader Støbning proces design
1) Modellering af harpiksand. Enhedsvægten for støbningen er 183㎏, vægtykkelsen er ujævn, og blanking-føderen krymper.
2) Hældningstemperaturen er 1350 ~ 1370 ℃, hældningstiden kontrolleres til at være 29 ~ 32 sekunder, og hver kasse med smeltet jern er ca. 205 ㎏.
3) Støbetid for hver sfæroidiserende pose er ikke mere end 8 minutter; det sfæroidiserende niveau er 2 eller mere; grafitkuglestørrelsen er 6 eller mere; antallet af grafitkugler er større end 100 pr. mm2 sfæroidiseringsforholdet er større end 85%; perliteindholdet er større end 50%.
Test resultater
De faktiske testresultater er as-cast sfæroidisering klasse 2, perlit 65%, grafitkugler 5, grafitkugler mere end 120 pr. Mm2, HRC51 ~ 54 efter varmebehandling, slagstyrke 30 ~ 35J / cm2, heraf acicular jern Kroppen er mindre, se billede.
Efter at have været brugt i en 400X600 kæbeknuser kan overfladebehandlingshårdheden nå over HRC65. Efter målingen er tykkelsen af det overfladehærdede lag 20-25 mm. Efter 30 dages kontinuerlig brug viser tænderne slid, og tænderne bliver flade. Skrot på grund af slid på 50 dage. Hjerteligt velkommen af brugerne.