Náš zákazník je koncentrátor zlata. Konstrukční kapacita koncentrátoru zlata je 2 000 t / D a obecný koeficient tvrdosti rudy je 8–10. Ruda patří k vysokoteplotní hydrotermální změněné zlaté rudě horninového typu vyskytující se v kompresní strukturální lomové zóně mylonitů. Obsah arsenu a uhlíku v rudě je vysoký. Většina zlatých zrn je dispergována v arsenopyritu ve formě mikro a ultramikro disperze a poté obsažena v hlubinných minerálech, jako je sericit, chloritan a křemen.
Mají sadu AG6.0m x 3.0m SAG Mill, sadu Φ7.3m x 4.27m Kulový mlýna sada skupiny hydroxyklonů Fx-500. Po jednom roce provozu musí být po 4 měsících provozu vyměněny vložky poloautomatického mlýna a vložka kulového mlýna po 7 měsících provozu. Za předpokladu nezměněného systému média a provozních podmínek bude mít opotřebení vložky mlýna vliv na výšku zdvihu ocelové kuličky, což povede ke snížení účinnosti mletí a kapacity zpracování na 1 800 t / den.
Vlastnosti opotřebení vložky poloautogenního mlýna
Poloautogenní mlýn má vlastnosti poškození nárazem a broušení. V poloautomatickém mlýnu je spousta ocelových kuliček (mlecí médium), blokových materiálů a kalu. Pracovní stav je velmi špatný. Aby byla hlaveň mlýna chráněna před přímým opotřebením kejdy a ocelové kuličky, má poloautogenní mlýn vlastnosti rázového poškození a broušení. Všechny obkladové desky jsou instalovány uvnitř. Obkladové desky jsou odlity do jednodílných obkladových desek odolných proti opotřebení, vyrobených ze spodních desek ve tvaru oblouku a konvexních zvedacích žeber, která jsou připevněna na válci mlýna a na obou koncích šrouby. Poté, co se mlecí médium a materiály kontinuálně zvedají pomocí zvedacích žeber při připojení obkladové desky, se materiály vzájemně vrhají a upouštějí, aby se dosáhlo samomlecí funkce poloautogenního mlýna. Tento druh brousicí formy určuje, že obkladová deska a zvedací lišta se budou trvale opotřebovávat. Po opotřebení obkladové desky a zvedací tyče se mění nejen tvar, ale také ovlivňuje výška zdvihu materiálu uvnitř mlýna, což vede ke ztrátám energie, čímž se snižuje účinnost mletí.
Vlastnosti opotřebení vložky kulového mlýna
V pracovním procesu kulového mlýna má materiál a ocelová koule relativní klouzání a válcování na obkladové desce, což činí obkladovou desku předmětem vytlačování a válcování. Navíc ve srovnání s obkladovou deskou poloautogenního mlýna je zdvihací účinek obkladové desky kulového mlýna relativně slabý a přidávání ocelové kuličky je relativně větší. Materiál v kulovém mlýnu je převážně v procesu válcování a opotřebení obkladové desky je způsobeno hlavně opotřebením směsných materiálů při jeho pádu. Tvar vložky těla má velký vliv na činnost kulového mlýna. V současné době se často používá připojení věže a tvar vlny. Existuje několik druhů vložek, například konvexní, hladké a ve tvaru žebříku. Návrh vlnového hřebenu vložky pomáhá prodloužit vzdálenost pádu a účinek broušení je silný. Aby se prodloužila životnost obkladové desky.
Schéma transformace a účinek transformačních linek SAG Mill
Rozměr, forma instalace a stav opotřebení původních vložek frézy SAG
Původní vložka válce poloautogenního mlýna je rozdělena na vložku s vysokým žebrem a vložku s nízkým žebrem. Jak je znázorněno na obrázku, zvedací pás vysoké žebrové vložky je symetrický design s dvojitým zkosením, zvedací pás nízké vložky žeber je s jednoduchým zkosením, konvexní část vložky je zvedací pás a úhel dvojitého zkosení vysoké žebro je 55 ° a 25 °. Sražení nízké výztuže je 25 °, výška zvedacího pásu je 150 mm a 80 mm a tloušťka vložkové desky je 70 mm.
Po 3 měsících výroby bylo opotřebení vložky válce způsobeno hlavně snížením zvedací tyče a opotřebení povrchu hlavy zvedacího pásu bylo nakloněno, přičemž úhel sklonu větší než 60 ° vedl k nadměrné hladkosti a pokles nosnosti, což má za následek pokles účinnosti broušení a zlomení části zvedací tyče. Když však byla vložka sešrotována, opotřebení zvedacího pásu na zadní kulové ploše bylo relativně malé a desková část vložky se neprodělala.
Velikost a tvar reformovaných linek SAG Mill
Podle analýzy stavu opotřebení původní vložky a dráhy pohybu kuličky poloautogenního mlýna se vložka válce zlepšila: výška zvedacího pásu se zvýšila ze 150 mm a 80 mm na 170 mm a 100 mm. Vzhledem k tomu, že zvýšení výšky zvedací lišty zvýší původní váhu zadní obkladové desky, snažíme se vylepšit zadní sférický povrch a deskovou část s menším opotřebením obkladové desky. Tloušťka deskové části obkladové desky je snížena ze 70 mm na 60 mm. Jak je znázorněno na obrázku 2, pro zvedací pás vložky je použito asymetrické kónické konstrukční schéma a odstraněné závaží je podporováno zvedacím pásem. Po úpravě se teoretická celková hmotnost vložky mlýna zvýší přibližně o 100 kg (celková hmotnost vložky je po úpravě 36620 kg) a životnost vložky se prodlouží z 2800 h na 4300 H.
Redesign mřížkových desek
Podle praxe a pozorování je akumulace nepoddajných hornin v poloautogenním mlýně také důležitým důvodem poklesu účinnosti mletí. Tyto tvrdé horniny se hromadí nepřetržitě v mlýně a nelze je včas vypustit, což ovlivní složení velikosti rudných částic a zároveň zvýší neplatnou rychlost plnění. V celé obkladové desce poloautogenního mlýna je mřížová deska složena z centrální mřížkové desky a obvodové mřížkové desky. Mřížka hraje dvojí důležitou roli, jednou je zabránění přetékání mlecího média z mlecího média, ocelové kuličky nebo velké rudy a druhou je klasifikace mlecích produktů. Mřížkový spoj obvodové mřížové desky je nejslabší částí celkové návrhové pevnosti. Normální provoz poloautogenního mlýna bude rychle narušen, jakmile dojde k prolomení mezery v síti. Po dlouhém shrnutí provedli naši technici odpovídající vylepšení, jak ukazuje obrázek 3.
- Aby se zlepšilo vypouštění poloautogenního mlýna, snížila se neplatná rychlost plnění a zlepšila se zpracovatelská kapacita poloautogenního mlýna, velikost ok mřížkové desky se zvýšila z 20 mm na 30 mm a níže uvedené materiály 30 mm jsou nuceny být včas vybity. Díky výrobní praxi se kapacita zpracování zvýšila ze 75 t / h na 120 t / h.
- Aby se snížil dopad a opotřebení spojů mřížky, bylo prokázáno velkým počtem postupů, že zvýšení blokovacího vyboulení na povrchu mřížkové desky může účinně zabránit tomu, aby padající brusná koule přímo zasáhla mřížkový spoj mřížkovou desku a způsobení zlomeniny kloubu mřížky. Hmotnost sady mřížové desky vnějšího prstence se zvýší o 864 kg (celková hmotnost upravené mřížové desky je 12400 150 kg), když se původní konstrukční výška zvýší ze 210 mm na XNUMX mm. Po vylepšení lze životnost mřížové desky evidentně prodloužit.
Přepracování vložek kulového mlýna o rozměrech 7.3 m x 4.27 m
Krycí deska kulového mlýna s přepadovým typem byla původně navržena jako jednovlnná vrcholová struktura, jak je znázorněno na obr. 4. Kvůli velké vzdálenosti mezi sousedními vlnovými vrcholy má mlýn s touto konstrukční strukturou velké množství kuličkového úložiště. Po zvednutí se oddělí velké množství mlecích koulí, což neprospívá hře mlecí funkce mletého prášku, a fenomén klouzání mlecí koule během procesu zvedání vede k rychlému opotřebení vložky. Vložka válce této konstrukční struktury se obecně používá v kulovém mlýně mřížového typu a části provozu. Když kulový mlýn pracuje ve druhé fázi procesu broušení, měl by design vložky válce zdůraznit jeho funkci broušení. V tuto chvíli by měla být pro vložku válce přijata návrhová struktura dvouvlnného hřebenu. V této době, během provozu mlýna, běží velké množství mlecích koulí v mlýnu ve formě klesajícího kontaktu, aby se dosáhlo práškového mletí mlecích materiálů. Struktura konstrukce dvouvlnného hřebenu je znázorněna na obrázku 4. Hmotnost vložky se zvyšuje o 9 kg po přechodu z návrhové struktury jednovlnného hřebenu na konstrukci dvouvlnného hřebenu. Hmotnost vložky válce celého stroje se zvýší o 2 016 kg (celková hmotnost vložky je po úpravě 48160 kg).
Transformace koncové vložky
Koncová vložka přetokového kulového mlýna byla původně navržena jako dvoustupňová dělená konstrukce. Kvůli vlivu úrovně materiálu v kulovém mlýnu je oblast silného opotřebení koncové vložky kulového mlýna obecně umístěna ve střední a spodní části vnitřní koncové vložky kroužku a vnější vložky koncového kroužku. Horní část koncové vložky vnitřního kroužku však není opotřebovaná. Konstrukční struktura dvoustupňové segmentace nutí sešrotovat a vyměnit koncovou vložku vnitřního kroužku po opotřebení spodní části, což vede ke zvýšení nákladů na použití obkladové desky. Když koncová vložka kulového mlýna přijme konstrukční strukturu třístupňového rozdělení, je třeba po opotřebení a sešrotování koncové vložky vyměnit pouze střední a spodní část vložky vnitřního kroužku a vložky vnějšího kroužku. Horní část koncové vložky vnitřního kroužku lze dlouhodobě používat bez výměny. Konkrétní schéma je znázorněno na obrázku 5.
výsledky
Po transformaci jsou po 10 měsících výrobní praxe porovnány a analyzovány hlavní indexy procesů mlecího systému před a po transformaci a výsledky jsou uvedeny v tabulce 1.
Tabulka 1 Porovnání indexu mletí | ||
Před transformací | Po transformaci | |
Výrobní kapacita / (t / h) | 75 | 120 |
Mlýnské vložky SAG Pracovní život / h | ≤2800 | ≤4300 |
Vložky kulového mlýna Pracovní život / h | ≤5000 | ≤7200 |
Jemnost vypouštění SAG Mill /% | 35. 53 | 30. 38 |
Jemnost vybíjení koule Mill /% | 47. 26 | 43. 55 |
Jemnost usazování písku hydrocyklonu /% | 19. 26 | 14. 32 |
Jemnost přetečení hydrocyklonu /% | 75. 77 | 75. 21 |
Účinnost klasifikace /% | 52 | 55 |
Poměr zpětného písku kulového mlýna /% | 105 | 120 |
Výsledky srovnání v tabulce 1 ukazují, že životnost poloautogenní vložky mlýna se zvýšila z 2800 h na 4300 h, životnost vložky kulového mlýna se zvýšila z 5000 h na 7200 h, výrobní kapacita se zvýšila o 50% , a vypouštěcí jemnost mlýna SAG je snížena o 3.71%. Podle výše uvedených výsledků hodnocení se životnost vložek mlýna prodlužuje a účinnost mletí se zjevně zvyšuje. Transformace dosahuje očekávaného efektu.